全玻幕墙计算书范本基本参数: 地区，计算处标高：100M，校核玻璃规格：1.1M X 2.65M 抗震7度设防玻璃采用10+10夹胶玻璃Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GBJ17-88《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190《碳素结构钢》 GB700-88《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本）《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93《浮法玻璃》 GB11614-99《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92《花岗石建筑板材》 JC205《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87《钢化玻璃》 GB9963-98《普通平板玻璃》 GB4871-85《中空玻璃》 GB11944-89《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;KKK按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: W(#1k)=β(#2gz)×μ(#1z)×μ(#1s)×W(#10)其中: W(#1k)---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)β(#2gz)---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:β(#2gz)=K(1+2μ(#1f))其中K为地区粗糙度调整系数，μ(#1f)为脉动系数A类场地: β(#2gz)=0.92*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: β(#2gz)=0.89*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: β(#2gz)=0.85*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: β(#2gz)=0.80*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=1.2248(Z/10)^(-0.3)μ(#1z)---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μ(#1z)=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μ(#1z)=(Z/10)^0.32C类场地: μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μ(#1z)=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44μ(#1s)---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.5W(#10)---基本风压,按全国基本风压图,郑州地区取为0.400kN/m^2,(3).地震作用计算:q(#3EAk)=β(#1E)×α(#3max)×G(#2AK)其中: q(#3EAk)---水平地震作用标准值β(#1E)---动力放大系数,按 3.0 取定α(#3max)---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: α(#3max)=0.047度: α(#3max)=0.088度: α(#3max)=0.169度: α(#3max)=0.32郑州设防烈度为7度,故取αmax=0.080G(#2AK)---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γ(#1G)S(#1G)+γ(#1w)φ(#1w)S(#1w)+γ(#1E)φ(#1E)S(#1E)+γ(#1T)φ(#1T)S(#1T)各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: q(#1k)=W(#1k)+0.6q(#3EAk)水平荷载设计值: q=1.4W(#1k)+0.6×1.3q(#3EAk)荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算 [FONT:黑体][SIZE:小四]1、标高为100.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W(#1k): 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)β(#2gz): 100.000m高处阵风系数(按C类区计算):μ(#1f)=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.442β(#2gz)=0.85×(1+2μ(#1f))=1.602μ(#1z): 100.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44=1.697风荷载体型系数μ(#1s)=1.50W(#1k)=β(#2gz)×μ(#1z)×μ(#1s)×W(#10) (GB50009-2001)=1.602×1.697×1.5×0.400=1.631 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用W=r(#1w)×W(#1k)=1.4×1.631=2.283kN/m^2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为: 浮法平板玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:α(#3max): 水平地震影响系数最大值: 0.080G(#2AK): 玻璃板块平均自重:200.000(N/m^2)q(#3EAk): 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2AK)/10^3 JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×200.000/10^3=0.048kN/m^2r(#1E): 地震作用分项系数: 1.3q(#2EA): 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2)q(#2EA)=r(#1E)×q(#3EAk)=1.3×q(#3EAk)=1.3×0.048=0.062kN/m^22.荷载组合q(#1k): 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m^2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m^2)采用S(#1W)+0.6S(#1E)组合:q(#1k)=W(#1k)+0.6×q(#3EAk)=1.631+0.6×0.048=1.659kN/m^2q=W+0.6×q(#2EA)=2.283+0.6×0.062=2.320kN/m^23. 大片玻璃厚度预算:f(#1g): 大片玻璃强度最大设计值:28.000N/mm^2q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2a: 玻璃短边长度(板的跨度): 1.100mt(#11): 大片玻璃厚度预选值: mmt(#11)=((3×q×a^2)/(4×f(#1g))/1000)^0.5×1000=((3×2.320×1.100^2)/(4×28.000)/1000)^0.5×1000=8.7mm4. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=28.000N/mm^2 (与玻璃厚度有关) (JGJ102-96 5.3.1) M: 荷载作用下的弯矩:q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2a: 玻璃短边长度: 1.100mb: 玻璃长边长度: 2.650mt: 大片玻璃选取厚度: 10.0mmM=q×b×a^2/8=2.320×2.650×1.100^2/8=0.930kN•m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t^2×b×10^3/6=10.0^2×2.650×10^3/6=44166.667mm^3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×10^6/W=0.930×10^6/44166.667=21.058N/mm^221.058N/mm^2≤28.000N/mm^2大片玻璃的强度可以满足要求5. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: U(#3max)≤[U]=30mm 且 U(#3max)≤L/100U(#3max): 玻璃最大挠度qk: 玻璃所受组合荷载标准值:1.659kN/m^2荷载作用下的截面惯性矩:I=t^3×b×10^3/12=10.0^3×2.650×10^3/12=220833.333mm^4U(#3max)=5×q(#1k)×a^4×10^9/384/E/I=5×1.659×1.100^4×10^4/384/0.72/220833.333=0.002mm≤30mmD(#1u)=U(#3max)/a/1000=0.002/1.100/1000=0.000≤1/100挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为: 浮法平板夹胶玻璃玻璃肋宽度初选计算值:L(#1b): 玻璃肋宽度:(mm)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2B: 两肋间距: 1.100mH(#4sjcg): 玻璃肋上下两支承点之间距离: 2.650mS(#2c0): 玻璃肋强度设计值:28.000N/mm^2t: 玻璃肋的厚度: 10.000mmL(#1b)=(3×q×B×H(#4sjcg)^2×10^6/4/S(#2c0)/t)^0.5=219.118mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 260.000mm1. 玻璃肋强度校核:校核依据: σ≤[σ]=28.000N/mm^2 (JGJ102-96 5.3.1)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2B: 两玻璃肋间距: 1.100mH(#4sjcg): 计算跨度: 2.650mL(#3bxz): 玻璃肋宽度: 260.000mmt: 玻璃肋的厚度: 10.000mmσ=q×B×H(#4sjcg)^2×6×10^6/t/L(#3bxz)^2/8=19.887N/mm^219.887N/mm^2≤28.000N/mm^2玻璃肋的强度可以满足要求2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: U(#3max)≤L/150U(#3max): 玻璃肋最大挠度q(#1k): 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.659(kN/m^2)U(#3max)=5×q(#1k)×H(#4sjcg)^4×12×10^4/384/0.72/t/L(#3bxz)^3 =0.001mmD(#1u)=U(#3max)/H(#4sjcg)/1000=0.001/2.650/1000=0.000≤1/150挠度可以满足要求五、胶缝强度校核: [FONT:黑体][SIZE:小四]胶缝强度校核 (第1处)校核依据: σ≤[σ]=0.14N/mm^2 (JGJ102-96 5.6.3) Glasst：胶缝宽：8.0mmB: 两玻璃肋间距(板跨度): 1.100mq(#1k): 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.659(kN/m^2) σ=q(#1k)×B/2/Glasst=1.659×1.100/2/8.000=0.114N/mm^20.114N/mm^2≤0.14N/mm^2胶缝强度可以满足要求。