碗扣支架计算书WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】西安至银川高铁DK110+217~DK138+ 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（）6、铁路桥涵设计基本规范（）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1） q1——箱梁自重荷载。
（2） q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑、分配梁荷载。
（3） q3——施工人员、施工材料和机具荷载。
（4） q4——振捣混凝土产生的荷载。
（5） q5——新浇混凝土对冲击压力。
（6） q6——风荷载其中：q1混凝土容重按26kN/m3计。
q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑，分配梁荷载分别为m2、 KN/m2、KN/m2、 KN/m2。
q3施工人员和机具等荷载为 KN/m2；q4混凝土振捣荷载按 KN/m2取值；q5浇筑混凝土时的冲击荷载按 KN/m2取值；q6风荷载按公式00.7k s z w w μμ=计算强度荷载组合采用倍的（1）+（2）恒载与倍的（3）+（4）+（5）活载。
刚度荷载组合采用（1）+（2）恒载。
稳定性计算荷载组合采用倍的（1）+（2）恒载与×倍的（3）+（4）+（5）+（6）。
因为10号与13号墩周围支架布置形式以及支架上方梁体结构相同，且13号墩身高度大于10号墩，按照最不利条件验算，验算13号周围支架结构。
同理，比较12号墩与11号墩，验算12号墩周围支架结构。
13号墩上的梁块为9#梁块，12号墩上的梁块为1号梁块。
图3 13号墩上的9#梁块图4 12号墩上的1#梁块三、底模板检算模板面板为5mm 的q235钢板，面板下为10#槽钢横向分布肋，间距为、竖向肋板为5mm 钢板，间距为、。
所有连接孔用M20螺栓。
模板材料的力学特性1、模板面板、纵肋均采用q235钢板厚5mm 钢板（取宽计算）弹性模量：E ＝2×105MPa截面惯性矩：I ＝(b ×h 3)/12= 300×53/12=3125 mm 4截面抗矩：W ＝(b ×h 2)/6= 300×52/6=1250mm 3容许弯应力：δ容＝145MPa容许剪应力：τ容＝85MPa截面积：S ＝300×5＝1500mm 22、10#槽钢竖向肋（横向分布肋）弹性模量：E ＝2×105MPa截面惯性矩：I ＝截面抗矩：W ＝容许弯应力：δ容＝145MPa容许剪应力：τ容＝85MPa截面积：S＝因为在9#梁块腹板下的钢模板处在最不利条件下，验算取本块模板进行计算。
9#梁块腹板下的钢模板验算（1）面板选用梁体腹板下0.39m×0.2m板格进行计算，板格所受面载为q=1.2×(6.05×26+7.05)+1.4×6.5=206.32kN/m2本块模板属于空间受力板单元结构，其边界条件可简化为2面简支2面固定，在Midas FEA中建立模型其应力云图结果如下在模板中心的上顶面出现最大应力<[215MPa]满足强度要求其变形结果如下图所示最大纵向变形为<[L/400=]变形满足要求。
四、底模下横向工字钢检算9#梁块底模下的横向工字钢验算横向分布梁采用I20工字钢，钢材抗弯强度设计值215MPa，弹性模量206GPa。
腹板下工字梁承受的荷载为：强度荷载组合：××26+×+××=m刚度荷载组合：×26+×=m底板下的纵向方木承受的荷载为：强度荷载组合：××26+×+××=m刚度荷载组合：×26+×=m计算时采用腹板下的荷载数值。
1、应力验算荷载q=m，按连续梁验算。
截面抵抗矩W=141.3cm3截面抗弯强度σ=ql210W =66.792×0.32×10610×237×103=2.536MPa<215.0MPa，抗弯强度满足要求。
截面抗剪强度τ=1.5VA=1.50.6qlA=1.5×0.6×66.792×103×0.335.5×102=3.39MPa<125MPa抗剪强度满足要求。
2、变形验算E=2.06×105MPa; I=2370cm4截面最大挠度ω=0.677ql4100EI=0.677×51810×6004100×2.06×105×2370×10000=0.6mm<C R=600400=1.5mm刚度满足要求。
综上，横向工字钢安全满足要求。
1#梁块底模下的横向工字钢验算横向分配梁采用I20工字钢，工字钢分配梁间距为,其均布荷载分布将下图。
计算时采用腹板下的荷载数值。
腹板下的横向工字钢承受的荷载为：强度荷载组合：××26+×+××=m刚度荷载组合：×26+×=mσ=ql210W =61.89 ×0.32×10610×237×103=2.36MPa<215MPa，抗弯强度满足要求。
截面抗剪强度τ=1.5VA=1.50.6qlA=1.5×0.6×61.89×103×(0.3)3550=4.71MPa<125MPa抗剪强度满足要求。
（2）变形验算E=2.06×105MPa; I=2370cm4截面最大挠度ω=0.677ql4100EI=0.677×49310×3004100×2.06×105×10000×2370=0.5mm<C R=600400=1.5mm刚度满足要求。
五、支架立杆检算考虑到碗扣支架的周转使用，给支架一个折旧系数。
9#梁块下支架立杆检算1．立杆强度验算图5 13#桥墩支座上梁体截面（1）腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布60cm×30cm，层距60cm。
连续梁单侧腹板面积：a=^2；腹板处断面面积为^2，×26/＝m^2，单根立杆的计算恒载：（++++）××=单根立杆的计算活载：5××=则单根立杆受力为：N＝×+×=＜［ 40kN×=32kN］（满足）。
（2）中底板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布60cm×60cm，层距60cm。
连续梁中底板面积：b=^2 ×26/＝m^2，单根立杆的计算恒载：（++++）××=单根立杆的计算活载：5××=则单根立杆受力为：N＝×+×=＜［ 40kN×=32kN］（满足）。
2．立杆稳定性（1）立杆计算长度Lo=层距+2a=，其中层距。
a---模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点长度，取。
（2）钢管截面特性外直径Φ48mm，壁厚，截面积A=，惯性矩I=，回转半径r=，立杆截面抵抗矩〖W=〗3。
（3）立杆稳定性计算长细比λ=Lo/r=190/=120，查表知折减系数φ=不考虑风荷载N_max/φA=（×103）/（××102）=考虑风荷载：作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按下式计算：式中：μ——风压高度变化系数；zμ——脚手架风荷载体型系数；sω——基本风压；根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)，桥位处地面粗糙程度为B类，风压μ取，如表所示：高度变化系数z风压高度变化系数s μ为脚手架风荷载体型系数，根据规范，敞开式脚手架的风载体型系数stw s μμ=，stw μ值是将脚手架视为桁架，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2015)单榀桁架的体型系数01μμs s ⋅=ϕ，对于圆形截面杆件，2.1μ0=s ，ϕ为挡风系数：n A 为桁架构件和节点挡风的净投影面积，w A 为桁架构件和节点迎风的净投影面积：236.06.06.0m A w =⨯=，222098.0048.0)6.06.06.06.0(m A w =⨯+++=， 所以挡风系数：272.036.0098.0A ===w n A ϕ， 所以桁架的体型系数： 脚手架沿横桥向有26排，所以：μs =0.326×26=8.4760ω为基本风压，查《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)中全国基本风压分布，西安地区10年一遇基本风压20/25.0ωm kN =，50年一遇基本风压20/35.0ωm kN =，100年一遇基本风压20/40.0ωm kN =,,对于100年一遇的风荷载，离地面高度15m 时，得水平风荷载标准值为ωk =×1.13×8.476×0.4=2.681M =1.4γ0w k L x L 028=1.4×1×2.681×0.6×1.928=1.016N?m 0.9M =0.9×1.016−6=0.18MPa σ=N max +0.9M =120.6+0.18=120.78MPa <［215MPa ×0.8=172MPa ］ 结论：13#墩连续梁端立杆稳定性。