大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
1.2现场调查、施工能力及类似工程施工工法、科技成果和经验；我单位为完成本合同段工程拟投入的管理人员、专业技术人员、机械设备等资源。
1.1建筑部颁布的《建筑工程施工现场管理规定》、及国家建设工程强制性标准、《建筑施工手册》。
1.5国家、酒泉市有关部门颁布的环保、质量、合同、安全等方面的法律法规要求。
1.6国家、交通部现行的有关工程建设施工规范、验收标准、安全规则等。
《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）《公路工程技术标准范》（JTG/B01-2003）路桥施工计算手册建质【2009】87号等。
2.工程概况主梁结构为120m+120m预应力混凝土独塔双索面斜拉桥，桥梁宽37.6m，本桥主梁采用双边箱梁开口截面，预应力混凝土结构。
箱梁底面为平坡，箱梁中心处梁高3.2m，顶面为2%双向横坡，拉索锚固在主梁两侧，风嘴部分宽50cm。
标准段箱梁顶板厚30cm，底板以及两侧边腹板厚40cm，箱梁顶面全宽37.6m，外侧边腹板与顶板交汇处实体段为拉索锚固区与风嘴区，合计厚250cm，箱梁底板宽之和8m。
为了改善桥面板的受力，主梁纵向在顶板下缘设置了2道加劲肋，加劲肋宽30cm，高70cm，纵梁与桥面板相交处设20×20cm倒角。
主梁按照横梁位置划分梁段，全桥共划分2×20=40个梁段，桥塔无索区2×2=4个梁段，长24.8m；拉索区共2×17个标准梁段，每个标准梁段6m，共2×102m，端部无索区各1个梁段，梁段长2×5.48m，主梁分为2×（21.88+5×18）+16m共13个施工节段，主梁采用支架现浇。
3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用碗扣式脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，方木均采用东北落叶松，顺纹方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；横向设10×10cm的纵向方木，模板用15mm的优质竹胶合板。
主梁支架搭设采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm（斜腹板）+90cm×60cm×120cm（中间箱式）+60cm×60cm×120cm（斜腹板侧）支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中纵、横桥向斜撑每隔5格设一道。
4.现浇箱梁支架验算根据主梁分段长度、混凝土方量、主梁断面构造等分析，每号块主梁分3个中横梁，中横梁之间标准间距为6m，0#号块横梁间距为6.4m。
由于0#块主梁混凝土方量最大，且横梁间距离为6.4m，取0#块横梁间距离荷载进行计算可代表其他主梁段荷载验算。
6#块端横梁为实心混凝土，荷载较大，需单独计算。
0#块计算原则：分别以6.4m长0#块（砼方量最大，可代表1#~6#块）斜腹板、中梁，1#索张拉完后拆除中间箱式，保留两侧斜腹板支撑整体梁重为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
4.1荷载计算4.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0KN/㎡（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5 KN/㎡；当计算肋条下的梁时取1.5 KN/㎡；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0 KN/㎡。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0 KN/㎡，对侧板取4.0 KN/㎡。
⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0 KN/㎡。
⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重4.1.2荷载组合模板、支架设计计算荷载组合4.1.3荷载计算根据现浇箱梁结构特点，取0#块斜腹板、中梁的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
（1）0#块斜腹板自重：根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积（一半）A=15.7m2则：主桥0#块斜腹板支架每延米现浇段混凝土方量为15.7m³，则斜腹板箱梁每㎡所产生的荷载q1为：q斜=15.7×2600×10/10.65=38.33kN/㎡（2）0#块中梁自重：根据横断面图，用CAD算得梁体截面积（一半）A=2.74m2，则主梁中板每延米混凝土方量为2.74m³，均布荷载为q顶=2.74×2600×10/7.8=9.13KN/㎡。
（3）主桥0#A类横梁荷载：㎡。
A类横梁面积为2.1㎡，每延米混凝土量为2.1m³，均布荷载qA=2.1×2600×10/0.9=60.7KN/㎡。
（4）6#块端横梁为2.48m宽，3.2m高实心混凝土，每平方米均布荷载为q端=1×1×3.2×2600×10=83.2KN/㎡。
4.2结构检算4.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
主梁支架构造图：4-1主梁支架标准纵断面4-2主梁支架横断面图- 3 -4-3主梁支架平面图- 3 -4.2.1.1立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=33kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=33kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=33.1kN）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，（1）斜腹板立杆荷载有：NG1K=0.6×0.6×q斜=0.6×0.6×38.33=13.8KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.82)=2.1KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（13.8+0.36）+0.85×1.4×2.1=19.49KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
（2）中箱室有：NG1K=0.6×0.9×q顶=0.6×0.9×9.13=4.93KN NG2K=0.6×0.9×q2中=0.6×0.9×1.0=0.54KNΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.07)=2.74KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（4.93+0.54）+0.85×1.4×2.74=9.82KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
（3）A类横梁有：NG1K=0.6×0.6×q A=0.6×0.6×60.7=21.85KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.45)=1.96KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（21.85+0.36）+0.85×1.4×1.96=28.98KN,28.98KN为2根立杆的荷载，单根荷载为14.49KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
（4）6#端横梁有：NG1K=0.6×0.3×q端=0.6×0.3×83.2=14.98KNNG2K=0.6×0.3×q2=0.6×0.3×1.0=0.18KNΣNQK=0.6×0.3×(q3+q4+q7)=0.18×(1.0+2.0+2.45)=0.98KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（14.98+0.18）+0.85×1.4×0.98=19.36KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。