连续梁临时固结汇报材料
悬臂法施工的连续梁，由于混凝土浇筑超方量，中跨和边跨锯齿块形式、数量，混凝土收缩徐变，位于斜坡和曲线上的梁体，重心偏离，挂蓝脱落（可不考虑），接触网支柱基础，小型机具堆放、人员和挂蓝移动以及风荷载等因素，都会导致两浇筑节段不对称，进而产生不平衡弯矩和反力。
实际施工中，为了结构安全和线性控制要求，需要采用外加结构体系来平衡掉这个不平衡弯矩和反力。
主要采用的形式有：墩旁设置支架（钢管柱，钢管混凝土等），该形式适用于墩高小于12m形式；墩旁设置临时支座，并预埋抗拉钢筋（普通钢筋，精扎螺纹钢筋，钢绞线或者其组合形式等），该形式对墩高没有限制。
盘营一标悬臂施工连续梁工点处，墩高基本在12m以上，主要采用临时支座+预埋抗拉钢筋形式，以节约钢材。
预埋抗拉钢筋有普精扎螺纹钢筋，钢绞线和精扎螺纹钢筋与普通钢筋组合形式。
下面以二工区绕阳河特大桥跨京沈高速公路80+128+80m连续梁墩梁固结为例进行介绍。
根据设计图纸“墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=93178KN〃m（此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性、施工不平衡荷载和风荷载影响，未考虑安全系数与单侧挂篮脱落地情况）和相应的竖向反力N=77193KN”的要求，经过计算以后，若采用精扎螺纹钢筋，单侧需要60多根，数量较多，墩顶无法埋置，我标段采用
预埋钢绞线，经过计算以后，单侧共计90根7Φ5，1860Mpa 钢绞线，设置10束，每束9根(计算步骤见附件)。
示意图如下
计算如下
为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑1-20#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，根据本桥挂篮设计图单端挂篮总重量为650KN（实际560KN）。
1-20#悬浇节段长度尺寸
各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表
2、计算临时支座结合梁体自重抵抗最大不平衡弯矩M2。
墩中心线
如图所示：
A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.85m
G1--为悬臂段梁体施工中的重力，重心距中支点Lm
G0--为墩顶处梁体的重力
M2—为梁体自重所抵抗的不平衡弯矩
NA、NB—为临时支座反力
当NB=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，M2值最大。
此时，根据竖向力平衡得：G1+G1+G0= NA
根据中支点力距平衡得：G1〃L+ M2 = NA〃2.5+ G1〃L
得M2 =3.7G1+1.85G0
各节梁段重量
各节段悬浇施工中弯矩M2计算表
3、钢绞线抵抗最大不平衡弯矩M3计算
钢绞线抵抗弯矩M3计算简图
墩中心线
如图所示：
A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.85m
O点--为中支点
F A F B --为钢绞线抗拉力
N A N B --为临时支座反力
M3—为钢绞线所抵抗的最大不平衡弯矩
当NB=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，普通螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩M3值最大。
将梁体视为一轻质杆件，不考虑梁体自重进行计算。
钢绞线锚下控制应力σ=0.75×1860 Mpa=1395MPa
单根钢绞线截面积A=3.14×0.00762=1.8137-4m2
单根钢绞线预拉力F=σ〃A=253.011KN
F A =F B=90〃F=22770.99KN
根据静力平衡得N A+N B= F A+F B
N B=0得N A= F A+F B=45541.98KN
根据中支点静力距平衡得M3+ F A〃1.85+N B〃1.85= F B〃1.85+N A〃1.85
N B=0， F A=F B得M3= N A〃1.85 =84252.663KN〃m
4、对各节段弯矩进行汇总计算
各节段悬浇施工中弯矩汇总计算表
根据以上计算结果本墩梁临时固结方案的抗倾覆性满足施工要求。
5、钢绞线锚固长度计算
预应力钢筋的锚固La=аfpy d/ ft
La—受拉钢绞线的锚固长度
fpy—钢绞线的抗拉强度设计值
ft—混凝土轴心抗拉强度设计值；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；
d—钢筋的公称直径；
а—钢筋的外形系数，按下表取用。
根据本工程实际情况，а=0.17，fpt=1860Mpa，d=0.0152m，ft=1.71 Mpa。
Ф32钢绞线锚固长度
La=a*fpt*d/ ft=0.17*1860*0.0152/1.71=4.806m 设置锚具（r=93mm）后，利用锚具锚固钢绞线，并利用锚具取代钢绞线与混凝土之间的粘结力。
受力计算：
应力：σ=1860*181.3664*10-6/（0.093*0.093*3.14）=12.42Mpa＜210Mpa
锚具采用标准构件屈服强度为210 Mpa（Q235钢材），能够承受。
为防止锚具上方混凝土因局部受压过大产生破坏，设置φ10螺旋筋。
螺旋筋直径为120mm，间距为50mm，5孔长度。
根据计算结果在设置锚垫板和布置了相应的螺旋筋后，可以充分承受应力。
因此，与锚固钢筋长度没有关系，根据现场情况预钢绞线与墩身伸入墩帽的普通钢筋冲突，而墩身纵向主筋为Φ25螺纹钢筋，且双筋并排，移动和弯折都很困难，所以对发生冲突的钢绞线适当调整，调整后锚固长度不小于5m。
但考虑到安全，现场施工时保证锚固长度在5～5.5m 范围。
钢绞线下端预埋在墩帽（身）中；上端是钢筋穿过临时支座和箱梁的底板、腹板和顶板，钢筋穿过底板、腹板、顶板和临时支座时，要用φ80mm铁管套作，用锚具锚固在箱梁的顶板和底板的横梁上面。
6、临时支座承压检算
在墩顶设置4个临时支座，每侧2个，其尺寸为长×宽×高=350×50×60cm，支座采用C50混凝土，为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为200mm，其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；顺桥向配置34根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；临时支座要满足竖向支反力77193kN。
C50混凝土设计抗压强度f c=23.1Mpa
单侧临时混凝土支座承压面积为3.5m2
单侧临时混凝土支座在竖向支反力作用下得压应力
σ=N/A=22.055Mpa<f c=23.1Mpa
安全系数k=23.1/22.055=1.047
配置钢筋网片以后强度1.43倍提高
安全系数1.44，大于规范要求临时荷载大于1.3倍安全系数。