机组大修个人总结篇一：机组大修总结机组大修总结目录第一部分概述。
3一大修概况。
3二主设备型号及主要参数。
3第二部分大修前状况分析。
4一修前状况分析。
4二修前设备存在的主要问题。
12第三部分项目完成情况。
15一项目统计。
15二未完项目及原因。
15三新增项目。
16第四部分大修后发现和消除的重大缺陷及采取的措施。
18第五部分大修前后主要运行技术指标比较及分析。
34第六部分大修重大项目专题总结。
35第七部分重大项目完成情况及效果。
35第八部分大修后遗留主要问题及采取的措施。
39第九部分大修费用统计。
42第十部分技术监督总结。
42一金属监督。
42二化学监督。
54三绝缘监督。
66四电测监督。
66第十一部分启动受阻项目及原因。
67第十二部分安全工作总结。
67第十三部分大修技术类文件。
68一试验报告（电气、热控、锅炉、汽机、运调、金属）二三作业指四技导书系术（或统验变方收更卡说案）明第十四部分#1机大修后主设备评级。
68第十五部分大修管理。
68 #1机组大修总结第一部分：概述一、#1机组大修概况本次#1机组大修从20XX年9月9日开始至20XX年11月26日正式并网发电，历时79天。
第67天大修后第一次点火，第68天汽轮机冲车至3000rpm，电气开始做试验，后因热工中压胀差传感器等问题打闸灭火。
处理好中压胀差、锅炉泄漏等问题后，于11月26日启动正式并网发电。
本次大修以汽轮机本体大修、热控dcS改造、锅炉受热面整治及酸洗为主线。
共完成检修项目2196项，其中标准项目1582项，非标项目155项，技术监督项目309项，安反措项目62项，节能项目28项，发现并处理设备缺陷隐患293条，为#2机组稳定运行奠定了坚实的基础。
二、主设备型号及主要参数#2机组于1993年10月10日投产发电，锅炉系斯洛伐克托尔马其锅炉厂出品、汽轮发电机系捷克斯柯达皮尔森汽轮机厂出品。
汽轮机主要参数：型号：K500-16.18;型式:亚临界一级中间再热、单轴、四缸、四排汽、双背压、冲动凝汽式汽轮机额定功率：500mw最大出力：525mw汽轮机最大进汽量：1650T/H额定主汽压力：16.18mPa主汽温度：535℃高压缸排汽温度、压力：380℃、3.6-4mPa再热汽温度、压力：535℃、3.6mPa中压缸排汽温度、压力：280-300℃、0.55mPa低压缸排汽温度压力（#1/#2）：30-40℃、7.72/6.07KPa汽轮机转速：3000rpm2、锅炉主要参数型号：1650-17.46-540/540型式：亚临界低倍率强制循环固态排渣塔式锅炉额定蒸发量：1650T/H 过热蒸汽温度/压力：540℃/17.46mPa再热蒸汽进/出口压力：4.211/4.003mPa再热蒸汽进/出口温度：333/540℃再热蒸汽量:1480T/H 给水温度:255℃排烟温度:142℃锅炉效率:90.5%循环倍率:1.25-1.43、发电机主要参数型号：2H670960/2VH额定视在功率588mVa额定有功功率500mw功率因数0.85额定频率50Hz额定电压20KV额定电流17Ka额定转速3000rpm绝缘等级F定子绕组接线方式YY冷却方式水氢氢4、主变主要参数型号：TEQ-205a44d9K-99制造厂家:奥地利ELin公司Ue=550/3-2*2.5%KV/20KVie=66.1-678.5-696a/10500aFe=50HzUK=13. 4%冷却方式odaF(强油风冷)空载损耗96Kw负载损耗412Kw5、电除尘主要参数型号EKG2-70-15-8-4-250-6-2入口含灰量（烟气）30g/m3除尘效率99．9%阳极振打4×0.045Kw:380V阴极振打32×0.045Kw:380V灰斗加热(三四电场)8×14×0.3Kw:220V绝缘子加热32×1Kw:380V 输入380V442a50Hz输出50KVVmax=88KV2000ma工作电压44-54KV控制电压220V 第二部分：大修前状况分析一、上次大修结束至本次大修之间的状态分析（一）可靠性主要指标分析电厂#1机组1992年10月9日首次并网,1993年10月10日正式投产,其间在1995年5月31日00:00开始进行了首次大修,历时1737小时.于1995年8月11日9:10顺利结束,于1999年7月19日0:00至1999年9月27日15:00进行了第二次大修,历时1695小时。
从1999年9月27日15:00第二次大修并网开始统计到20XX年8月1日0：00为止,主要可靠性指标如下:运行小时:SH=29989.36小时备用小时:RH=1348.7小时可用小时:aH=31338.06小时非停次数:UoT=13次非停小时:UoH=812.1小时强停次数:FoT=8次强停小时:FoH=491.69小时等效可用系数:EaF=87.54%等效强迫停运率:ERoR=1.61%起停次数:37/37次期间共进行了一次小修一次中修,时间为:2000.11.29.19:00-2000.12.11.18:15历时287.25小时20XX.05.08.09:17-20XX.06.07.02:50历时713.55小时在此期间共发生非计划停用13次,其中强迫停用8次,分别为:年度序号事件开始时间事件终止时间时间事件原因一九九九111．2708：0012.0312：41148.6821空预卡212.0413:5212.0919:34125.7021空预卡二○○○105.0802:4005.0905:5127.18电气去热工”并网”信息消失211.2110:0711.2419:3081.3821空预传动装置故障312.1308:2512.1509:2549.0021空预传动装置故障二○○一105.2106:2105.2109:255.55380V炉房保安负荷盘FX低电压故障误动“失电”二○○二112.1509:0012.1706:1745.28软电缆短路二○○一101．0419：1001．0504：058．92给水泵差压小掉（二）、#2机组大修前设备状况分析汽机分析：2、1主机状况分析：2．1.1#2汽轮机自1999年9月大修后，运行至今，从运行的情况看，主机高、中、低+低汽缸目前运行状况虽然良好，通流部分结垢，级内效率下降，低压缸端部轴封漏汽，前、中轴承箱下沉，#4瓦轴承温度偏高，#8轴承振动在0.05mm左右，振动偏大，因而高、中压内缸螺栓若比照99年7月大修时中压内缸螺栓有8条断裂的情况看，损坏可能性不能排除，为此本次大修中必须对其螺栓进行严格的检验，确认为万无一失后方可继续使用，否则更换。
调速系统由于种种原因致使：（1）偶有有甩负荷现象，其中的主要原因是高压调汽门门杆锁母有磨损和脱扣现象造成的，高中压调汽门由于长期运行、汽流冲刷等原因使门芯与门座的密封性能下降，打闸停机阀门严密性差，转子惰走时间长。
因此有必要对各部件进行检查更换。
（2）#3高调门行程不足（36mm）。
（3）、高压旁路站经长期运行后，门体密封面严重漏汽，致使高旁站后温度高，机组在正常运行过程中旁路站疏水门处于常开状态，使机扩运行环境恶化。
（4）、高压主汽门由于在运行中处于长期开启状态，定期活动周期长，运行中时有犯卡现象，且严密性下降。
#4高压调汽门伺服机活塞与缸筒偏磨，将缸筒拉下深槽，运行中从拉伤部位呲油。
因此大修中将对各门伺服机进行检查。
2．2主要辅机：2．2．1#2机组高加于1993年8月投入运行后，频繁泄漏，高加投入率一直处于较低水平。
经过多年的不懈努力，通过改进检修工艺，改善高加的运行状况，使高加的运行可靠性得到很大的提高。
但是因高加本身在设计、制造上存在一定的缺陷，高加的泄漏并没有得到彻底解决。
且随着高加堵管率的逐年上升，高加的加热效率大大降低，Ⅰ组#3高加累计堵管率已达13%，超过高加报废标准，介于Ⅱ组#3高加更换后的运行稳定性，因此从机组的经济性角度出发，更换Ⅰ组#3高加势在必行，以便进一步提高高加的长周期运行水平及机组的热效率。
2．2．2高旁站后温度高现象自投产以来，一直未能彻底解决，由于设计方面的原因在无法改变结构形式的前提下，只能进行一些弥补措施——涮镀，为此本次大修对左、右侧高旁关断阀以及右侧调节阀解体检查，更换易损件以及涮镀门体密封圈，研磨门芯与门座使其接触良好，降低旁路站后温度，右侧高旁关断阀在运行中不能关闭，在大修过程中对门体和伺服机进行大修处理。
2．2．3两台循环泵出口蝶阀有时犯卡，#22循环泵在单泵运行状态下出口蝶阀摆动严重，经分析认为其主要原因是由于蝶阀转轴与重锤杆间的间隙大所造成的，其次原因是蝶阀开度不当造成水流对门饼的冲击严重造成，对以上原因在本次大修中将做彻底的处理。
2．2．4#22电泵前轴承机械密封水温度高的主要原因是1、冷却水不畅或冷却水管堵塞造成密封水温度高；2、机械密封间隙大，密封效果差造成漏水量大导致密封水温度升高。
同时22#电泵油档漏油现象严重，多年未能解决2．2．5汽泵交流回油泵在几年的运行中存在以下问题：泵轮裂纹；振动一直偏高；出口压力低使直流回流泵联启；机械密封漏油；泵轮键槽经常损坏等。
鉴于以上问题，当小机交流回油泵故障停运时，直流回油泵运行又很不可靠，已严重影响小汽轮机的正常运行。
2．2．6小机安全油压低，虽在多次检修中采取了一定的措施，但一直没有解决。
2．2．6针对机组运行时间较长，需对各油水滤网、油箱进行清理，以确保油质良好。
2．2．7、密封油系统z1差压阀在运行中时有犯卡或堵塞现象，使密封油系统工作不正常，因此对z1差压阀进行系统改进。
历次改造主机改造：。