1脱硫系统操作法1.1工艺操作指标1.1.1气柜气（T201）脱硫塔塔顶温度℃40塔顶压力MPa(G) 0. 71.1.2液化气脱硫抽提塔塔顶温度℃40塔顶压力MPa(G) 1.51.1.3干气（T101）脱硫塔塔顶温度℃40塔顶压力MPa(G) 0.71.1.4MDEA分子式：C5H13NO2分子量：119.16沸点：247℃密度（20℃）：1047.8kg/m3粘度（20℃）：101 cp溶液浓度：～30 W%1.2操作因素分析1.2.1工艺原理干气、气柜气在脱硫塔内与甲基二乙醇胺溶剂（MDEA）逆向接触，发生化学吸附反应。
由于MDEA 对硫化氢具有较高的吸收率，同时又不易溶解原料气中的其它组分，所以能有效地从原料气中将硫化氢脱除，从而使干气、气柜气得到净化。
反应过程如下：C5H13O2N + H2S C5H13O2NH+ + HS-这个反应是在瞬间内完成的，所以能达到迅速连续的脱硫效果。
同时，较高的压力及较低的温度有利于反应向右进行。
1.2.2温度对脱硫的影响MDEA的碱性随温度的变化而变化，即温度低，MDEA碱性强，脱硫性能好；温度高则有利于硫化物在富液中分解。
因而，脱硫操作都是在低温下进行，而再生则在较高的温度下进行。
对吸收塔（T101、T201）来说，温度低一则MDEA碱性强，有利于化学吸收反应，二则会使贫液中的酸性气平衡分压降低，有利于气体吸收；但如果温度过低，可能会导致进料气的一部分烃类在吸收塔内冷凝，导致MDEA溶液发泡而影响吸收效果。
1.2.3压力对脱硫的影响对吸收来说，如果压力高，使气相中酸气分压增大，吸收的推动力就增大，故高压有利于吸收。
相反，如果吸收压力低，同样道理会使吸收推动力减少不利于吸收。
实际操作中由于压力太高会使设备承受不了而造成安全阀跳，同时会导致部分烃类气体的冷凝，压力太低会降低吸收效率，故需要严格控制操作压力。
1.2.4胺循环量在一定的温度、压力下，MDEA的化学脱硫，溶解度是一定的，循环量过小，满足不了脱硫的化学需要量，导致吸收效果降低，会出现净化气中的H2S量过大，质量不合格；而循环量过大，则塔负荷大，能耗高。
所谓溶剂的酸气负荷是指吸收塔底富液中酸性气体（H2S）摩尔数与溶液中胺的摩尔数之比。
当MDEA浓度决定后，它直接影响溶剂循环量。
如果溶剂的酸气负荷选大了，由于一分子胺只能与0.5分子的H2S起反应，这样过多的H2S就会生成硫化氢胺盐对设备腐蚀不利，同时，还会降低吸收效果。
如果富液中酸气负荷上升，则要加大循环量，如果由于MDEA浓度低，吸收效果差，除了减少注水外，也可暂时考虑加大循环量，但根本的调节方法还是提高胺液浓度。
1.2.5液位吸收塔T101、T201的液位高低会直接影响正常操作以及整个系统的胺液平衡；液位过高则降低了吸收有效空间，液面低会引起吸收塔压空、串气，打乱整个操作。
一般按液面的50~75％控制。
1.2.6贫液温度贫液温度按国内经验一般控制在比原料气温度高4～5℃为适宜，这主要考虑到富液的烃含量问题。
1.2.7MDEA浓度本装置是按MDEA浓度为30％（重）设计的，如果浓度＜20％单位体积中，富液中的酸性气浓度将变得较低，溶剂循环量必须加大，以便能更完全吸收原料气中H2S杂质。
相反，使用较高浓度的MDEA溶液，将允许减少循环量，但每单位体积溶液吸收的酸性气体量将增加，酸性气浓度过高的富溶剂腐蚀性更强。
1.2.8原料含硫量液化气以及干气是脱硫系统的原料，其含硫量与原油含硫量以及反应系统的操作有关，含硫量越高，脱硫难度越大。
1.3正常操作法1.3.1贫液缓冲罐V4011.3.1.1压力V407罐顶压力由PIC4010A/B控制，压力高时打开PV4010B阀，将多余气体放入火炬；压力低时打开PV4010A阀，将氮气补充进V407。
两阀通过压力控制器对其进行分程调节，当PIC4010阀位在0~50%时，PV4010A开度为100%~0%，PV4010B开度为0%；当PIC4010阀位在50~100%时，PV4010A 开度为0%，PV4010B开度为0%~100%。
压力控制0.1KPa。
1.3.1.2液位V3017液位由贫液进口阀LIC4008控制，通过V3017液位控制器LT3502串级控制。
V3017是热贫液进装置缓冲罐，贫溶剂进入装置后，通过E3016加热，然后进入V3017，向循环氢脱硫塔T3005提供贫液，其流量也影响V3017的液位稳定。
正常生产中V3017的液位过低，则容易使T3005贫溶剂泵P3003抽空，V3017液位控制50~70%。
1.3.2地下溶剂罐V3035V3035设有液位控制器LT3503，控制地下溶剂泵P3029电机开关，液位高时启动P3029将收集的富液打回脱硫装置。
V3035液位控制50~85%。
1.3.3富胺液闪蒸罐V30241.3.3.1压力V3024罐顶压力由PV3503控制，压力高时打开PV3503阀，将多余气体放入火炬。
1.3.3.2液位V3024液位由底部出口控制阀FV3501控制，出装置的富胺液由流量累计计量FIQ3504、瞬时计量FT3504进行计量。
1.3.4循环氢脱硫塔T30051.3.4.1液位1.3.4.1.1塔底液位T3005塔底富液经过液力透平HT3002减压后送回脱硫装置，HT3002作为贫液进口泵P3003A的动力；液位太高可能引起液泛；液位太低，则容易使液力透平HT3002抽空，由于T3005压力达13.5MPa，容易引起串气；液位太高或太低均会影响操作稳定。
T3005塔底液位由阀LV3118A/B控制，LV3118A 是HT3002进口阀，LV3118B是HT3002旁路阀，通过液位控制器LICA3118分程控制，当LICA3118阀位在0~50%时，LV3118A开度为0%~100%，LV3118B开度为0%；当LICA3118阀位在50~100%时，LV3118A开度为100%，LV3118B开度为0%~100%，设有高低报警并带停车联锁。
贫液进料流量由P3003出口流量阀FV3135控制，由于P3003出口流量与HT3002转速有关，T3005塔底液位和压力也影响贫液进料流量。
正常生产时控制流量115.64m3/h。
正常生产时塔底液位控制在60～85％。
1.3.4.1.2循环氢压缩机进口分液罐V3007液位V3007液位由塔底富液排放阀LV3119控制，将分离出的富液通过富液总管排回脱硫装置。
正常生产时液位控制在60～75％。
该液位是C3001联锁系统动作原因之一，设有液位高高报警三个，其中两个报警时，联锁停C3001，装置紧急停车。
1.3.4.2塔顶压力T3005塔顶压力在正常生产时主要通过调节循环氢压缩机进口分液罐V3007罐顶废氢排放阀PV3127B通过控制废氢的排放量来控制，正常控制在13.5MPa。
V3007压力同时也是循环氢压缩机C3001进口压力，C3001的运转对T3005塔顶压力控制有较大的影响。
贫液进料流量由P3003出口流量阀FV3135控制，流量大时可导致塔顶压力下降，流量小则相反。
该阀同时也对塔顶温度有一定的影响。
1.3.4.3吸收温度在脱硫系统的操作中，吸收温度由吸收贫液温度决定，而贫液在进入装置后，在E3016壳程被管程的产品柴油加热，因此，调控E3016出口产品柴油温度的管程旁路阀TV3505对调控贫液温度有一定的影响。
1.3.4.4循环氢含硫量循环氢含硫量与原油含硫量以及反应系统的操作有关，含硫量越高，脱硫难度越大。
1.3.5液化气脱硫塔T3008T3008是液-液抽提塔，它的最基本条件是液相操作，若温度高，则液化气会汽化导致压力波动打乱操作，且C5以上沸点较高的化合物(操作波动时产生)在溶液中的积累速度增大，而直接影响吸收效果，所以，低温时对T3008操作有利。
但温度直接取决于塔的操作压力，对于达到同一效果而言，压力高温度可稍高，反之亦然。
影响T3008温度的因素有，进料温度、贫溶液温度、塔顶温度等。
1.3.5.1液位T3008是液-液抽提塔，其塔顶液位是指液态的液化气与溶液之间的交界。
1.3.5.1.1塔顶液位T3008塔底富液经过塔底流量阀FV3311送回脱硫装置，可由液位控制器LT3307串级控制，并设有高低报警；液位太高或太低均会影响操作稳定。
T3008贫液进料量对该液位也有影响。
由FV3310通过控制P3019出口的贫液量控制T3008贫液进料量。
正常生产时控制流量约10.04m3/h。
由于T3008是液-液抽提塔，因此液化气进料也会使该液位波动。
液化气进料与脱乙烷塔T3007塔底液位有关，由其底部出口流量控制阀FV3306控制。
正常生产时控制流量约4.87~8.509t/h。
正常生产时液位控制在60~85％。
1.3.5.1.2液态烃聚集器V3020液位V3020液位由塔底富液排放阀LV3308控制，将分离出的富液与T3008底部排出的富液一起排回脱硫装置。
正常生产时液位控制在60~85％。
1.3.5.2塔顶压力T3008塔顶压力通过控制液态烃聚集器V3020压力来控制。
在正常生产时主要通过调节V3020顶部液化气出口控制阀FV3312来控制，FV3312由压力控制器PV3305串级控制，正常控制在1.9MPa。
T3008顶部产品液化气流量对塔顶压力有较大的影响，流量大时可导致塔顶压力下降，流量小则相反。
1.3.6干气脱硫塔T30111.3.6.1液位1.3.6.1.1塔底液位T3011塔底富液经过塔底液位控制阀LV3408送回脱硫装置；液位太高可能引起液泛；液位太低，容易引起串气；液位太高或太低均会影响操作稳定。
T3011贫液进料量对塔底液位也有影响。
由FV3409通过控制P3019来的贫液量控制T3011进料量。
正常生产时控制流量约56.64m3/h。
正常生产时塔底液位控制在60～85％。
1.3.6.1.2干气分液罐V3016液位V3016液位由塔液位控制阀LV3407控制，将分离出的液体放空。
正常生产液位控制在40～60％。
1.3.6.2塔顶压力T3011塔顶压力通过压力控制阀P V3408来控制。
在正常生产时控制在0.6MPa。
T3011顶部石脑油进料量对塔顶压力有较大的影响，流量大时可导致塔顶压力下降，流量小则相反。
该阀同时也对塔顶温度有一定的影响。
1.3.6.3干气H2S含量超标的调节1.3.6.3.1原因：a、原料中酸性气含量增加。
b、原料气量增大。
c、贫液循环量不足、贫液再生不好或浓度低。
d、压力波动或溶液温度高。
e、溶液液面过低。
f、溶液发泡严重或溶液脏等造成吸收效果差。
1.3.6.3.2调节：a、增大贫液循环量。
b、反应系统平稳操作。
c、联系脱硫装置平稳操作，提高溶液浓度和再生度。