高层建筑结构抗震与设计(练习题1)1. 某单跨单层厂房如图1所示，集中于屋盖的重力荷载代表值为G ＝2800kN ，柱抗侧移刚度系数k1=k2=2.0×104kN/m,结构阻尼比ζ＝0.03，Ⅱ类建筑场地，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.15g 。

分别求厂房在多遇地震和罕遇地震时水平地震作用。

图1单层厂房计算简图2k 1k kGG2. 图2为两层房屋计算简图，楼层集中质量分别为m1=120t,m2=80t,楼板刚度无穷大，楼层剪切刚度系数分别为k1= 5×104kN/m , k2= 3×104kN/m 。

求体系自振频率和振型，并验算振型的正交性。

图2 两层房屋计算简图1m 2m 1k 2k3. 钢筋混凝土3层框架计算简图如图3所示。

分别按能量法和顶点位移法计算结构的基本自振周期（取填充墙影响折减系数为0.6）。

图3 3层框架计算简图kgm 3310180⨯=kgm 3210270⨯=kgm 3110270⨯=mkN k /98003=mkN k /1950002=mkN k /2450001=4. 钢筋混凝土3层框架经质量集中后计算简图如图4所示。

各层高均为5米，各楼层集中质量代表值分别为：G1=G2=750kN ，G3=500kN ；经分析得结构振动频率和振型如图4所示。

结构阻尼比ζ＝0.05，Ⅰ类建筑场地，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.10g 。

试按振型分解反应谱法确定结构在多遇地震时的地震作用效应，绘出层间地震剪力图。

s rad /22.101=ωsrad /94.272=ωsrad /37.383=ω12图4 计算简图5. 已知条件和要求同上题，试按底部剪力法计算。

1、表1为某建筑场地的钻孔资料，试确定该场地的类别。

表1解：覆盖层厚度达22m ，故取20m 深度计算，共有五个土层： s 01944.01805.3 s 01875.01603222111======s s v d t v d t s 01957.02305.4 s 02273.022********======s s v d t v d t s 01379.02904555===s v d v s 09428.0==∑i t t 平均剪切波速： m/s 2120.09428200===t d v se 由于v se 在140m/s~250m/s 之间，故该场地土为中软场地土。

2、已知某6层、高度为20米的丙类建筑的场地地质钻孔资料如表2所示（无剪切波速数据），试确定该场地的类别。

解：覆盖层厚度为15.5m ，小于20m ，故取15.5m 深度计算，共有四个土层： s 02051.01954 s 01667.01202222111======s s v d t v d t s 01867.03757 s 0119.02105.2444333======s s v d t v d t s 06775.0==∑i t t 平均剪切波速： m/s 2290.067755.150===t d v se 由于v se 在140m/s~250m/s 之间，故该场地土为中软场地土。

3、某单跨单层厂房如图1所示，集中于屋盖的重力荷载代表值为G ＝2800kN ，柱抗侧移刚度系数k1=k2=2.0×104kN/m,结构阻尼比ζ＝0.03，Ⅱ类建筑场地，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.15g震作用。

解：(1)求周期561086.28.9108.2⨯=⨯==g G m kg721100.4⨯=+=k k k N/m53.0100.41086.214.32275=⨯⨯⨯==k m T π s (2)查表得αmax 、T g ：查表3.1知 设防为七度；查表3.2知，多遇地震：αmax =0.12，罕遇地震：αmax =0.72 ； 查表3.3知 T g =0.35(3)计算α值：因T g ‹T=0.53s ‹5T g ，所以计算公式如下 max 2)(αηαγTT g =其中 18.103.07.106.003.005.017.106.005.012=⨯+-+=+-+=ξξη93.003.055.003.005.0155.005.09.0=⨯+-+=+-+=ξξγ多遇地震： 096.012.018.1)53.035.0()(93.0max 2=⨯⨯==αηαγT T g 罕遇地震： 576.072.018.1)53.035.0()(93.0max 2=⨯⨯==αηαγTT g(4)求水平地震作用多遇地震：8.2682800096.0=⨯==G F EK α kN 罕遇地震：8.16122800576.0=⨯==G F EK α kN 4、图2为两层房屋计算简图，楼层集中质量分别为m 1=120t,m 2=80t,楼板刚度无穷大，楼层剪切刚度系数分别为k 1= 5×104kN/m , k 2= 3×104kN/m 。

求体系自振频率和振型，并验算振型的正交性。

解: (1)刚度矩阵和质量矩阵[]kg 108.0002.100521⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡=⎥⎦⎤⎢⎣⎡=m m m k 11=k 1+k 2=8×104 kN/m k 12=k 21=-k 2=-3×104kN/m k 22=k 2=3×104 kN/m []kN/m 103338422211211⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=⎥⎦⎤⎢⎣⎡=k kk k K (2)频率方程为：080103103103120108244424222221122111=-⨯⨯-⨯--⨯=--ωωωωm k k k m k 0109)80103)(120108(82424=⨯--⨯-⨯ωω 展开后，得01562507.104124=+-ωω解方程，得 ω1=13.47 rad/s ω2=29.33 rad/s (3)求振型：ω1=13.47 rad/s 对应的振型：194.11031087.1811204412112111112=⨯-⨯-⨯=-=k k m X X ω ω1=29.33 rad/s 对应的振型：177.01031088601204412112212122-=⨯-⨯-⨯=-=k k m X X ω (4)验算振型的正交性：{}[]{}{}{}06.6194.11206.6112094.1177.01800012094.1121=⨯-=⎭⎬⎫⎩⎨⎧-=⎭⎬⎫⎩⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡=X m X T{}[]{}{}{}031.594.131.1031.531.1094.1177.01333894.1121=⨯-=⎭⎬⎫⎩⎨⎧-=⎭⎬⎫⎩⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=X K X T5、钢筋混凝土3层框架计算简图如图3所示。

分别按能量法和顶点位移法计算结构的基本自振周期（取填充墙影响折减系数为0.6）。

图3 3层框架计算简图kgm 3310180⨯=kgm 3210270⨯=kgm 3110270⨯=mkN k /98003=mkN k /1950002=mkN k /2450001=解: (1)将各楼层重力荷载假定为水平荷载作用于结构楼层处时，计算结构侧移(2)按能量法计算s278.00294.027000524.027000708.018000294.027000524.027000707.018006.02222221121121=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=∆∆=∆∆=∑∑∑∑====ni iini iiTn i ii ni iiTG G G g G T ϕπϕ(3)按顶点位移计算s 319.00708.06.027.11=⨯=∆=T T ϕ6、钢筋混凝土3层框架经质量集中后计算简图如图4所示。

各层高均为5米，各楼层集中质量代表值分别为：G 1=G 2=750kN ，G 3=500kN ；经分析得结构振动频率和振型如图4所示。

结构阻尼比ζ＝0.05，Ⅰ类建筑场地，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.10g 。

试按振型分解反应谱法确定结构在多遇地震时的地震作用效应，绘出层间地震剪力图。

s rad /22.101=ωsrad /94.272=ωsrad /37.383=ω12图4 计算简图解: (1)计算地震影响系数αj 结构侧移I 类场地土，设计地震分组为第一组，T g =0.25 s ，αmax =0.08 阻尼比 ξ=0.05，η2=1.0，γ=0.9自振周期： T 1=0.614 s , T 2=0.225 s , T 3=0.164 s ∵ T g ﹤T 1﹤5 T g ， ∴ 0356.008.00.1)614.025.0()(9.0max 211=⋅⋅=⋅⋅=αηαγT T g ∵ 0.1﹤T 2﹤T g ， ∴ 08.0max 2==αα ∵ 0.1﹤T 3﹤T g ， ∴ 08.0max 3==αα (2)计算振型参数232.15000.175085.075049.05000.175085.075049.022212111121111=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯===∑∑∑∑====ni ii ni ii ni ii ni ii G XG X m Xm X γ 275.05000.1750)12.0(750)02.1(5000.1750)12.0(750)02.1(22212212122122-=⨯+⨯-+⨯-⨯+⨯-+⨯-===∑∑∑∑====ni ii ni ii ni ii ni ii G XG X m Xm X γ 113.05000.1750)12.1(75073.05000.1750)12.1(75073.022212313123133=⨯+⨯-+⨯⨯+⨯-+⨯===∑∑∑∑====ni ii ni ii ni ii ni ii G XG X m Xm X γ (3)计算水平地震作用标准值 第一振型：F 11=α1γ1x 11G 1=0.0356×1.232×0.49×750=16.11 kNF 21=α1γ1x 21G 2=0.0356×1.232×0.85×750=27.96 kN F 31=α1γ1x 31G 3=0.0356×1.232×1.00×500=21.9 kN 第二振型：F 12=α2γ2x 12G 1=0.08×(-0.275)×(-1.02)×750=16.83 kN F 22=α2γ2x 22G 2=0.08×(-0.275)×(-0.12)×750=1.98 kN F 32=α2γ2x 32G 3=0.08×(-0.275)×1.00×500=-11.0 kN 第三振型：F 13=α3γ3x 13G 1=0.08×0.113×0.73×750=4.95 kN F 23=α3γ3x 23G 2=0.08×0.113×(-1.12)×750=-7.59 kN F 33=α3γ3x 33G 3=0.08×0.113×1.00×500=4.52 kN (4)计算结构地震作用效应S EK92.2452.4)11(9.212221=+-+=EK S kN 76.50)07.3()02.9(86.492222=-+-+=EK S kN 46.6688.181.797.652223=++=EK S kN7、已知条件和要求同上题，试按底部剪力法计算。