一、编制依据：地基土承载力表根据施工现场环境及工程结构的类型特点，工程施工采用3台塔式起重塔吊（如下）：（1）、1台QTZ80型塔吊、臂长55米、用于2、5#楼、安装高度70米（建筑物最最高顶标为63.5米）（2）、2台QTZ63型塔吊、臂长55米。

分别用于1#、4#楼和3、6#楼，安装高度65米（房屋顶标高为60.5米）1#楼塔吊位置图2#楼塔吊基础位置图3#楼塔吊基础位置图四、塔吊基础施工：根据工程结构特点及施工环境条件允许，工程基础挖土前必须把塔吊架立完毕，因此塔吊基础土方先行开挖做塔吊基础，塔吊基础与车库筏板顶面一平，塔吊基础底面防水及垫层做法同筏板做法，防水及筏板钢筋在塔吊基础边甩出搭设长度，塔吊基础四周施工缝在筏板板厚中心预埋止水钢板，以满足防水及人防密闭要求。

基础混凝土到设计强度后方可进行塔吊安装。

具体施工方法详见附图。

五、塔吊基础计算：㈠、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值2矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.25×25+0×19)=945.312kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×945.312=1276.172kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(461.4+945.312)/4=351.678kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+945.312)/4+(611.86+16.89×1.25)/4.95=479.558kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+945.312)/4-(611.86+16.89×1.25)/4.95=223.798kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(622.89+1276.172)/4+(826.011+22.802×1.25)/4.95=647.403kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(622.89+1276.172)/4-(826.011+22.802×1.25)/4.95=302.128kN (四)、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.199×(1.42×8+0.6×15+3.98×54)+1500×0.385=1094.88kN Q k=351.678kN≤R a=1094.88kNQ kmax=479.558kN≤1.2R a=1.2×1094.88=1313.856kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=223.798kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=10×3.14×142/4=1539mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=647.403kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=3500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=223.798kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As/Ap×100%=（1539.38/（0.385×106））×100%=0.4%≥0.3%满足要求5、裂缝控制计算Q kmin=223.798kN≥0不需要进行裂缝控制计算！（五）、承台计算1承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Q max+Q min)L/2=(647.403+(302.128))×4.95/2=2349.969kN·mX方向：M x=Ma b/L=2349.969×3.5/4.95=1661.679kN·mY方向：M y=Ma l/L=2349.969×3.5/4.95=1661.679kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=622.89/4 + 826.011/4.95=322.602kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1190)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.5-1.6-0.7)/2=0.6ma1l=(a l-B-d)/2=(3.5-1.6-0.7)/2=0.6m 剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1190=0.504，取λb=0.504；λl'= a1l/h0=600/1190=0.504，取λl=0.504；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.504+1)=1.163αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.504+1)=1.163βhsαb f t bh0=0.91×1.63×1.71×103×5.5×1.19=11790.263kNβhsαl f t lh0=0.91×1.63×1.71×103×5.5×1.19=11790.263kNV=322.602kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11790.263kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=3.5m≤B+2h0=3.98m，a l=3.5m≤B+2h0=3.98m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1661.679×106/(1.02×19.1×5500×11902)=0.011ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS1=1-ζ1/2=1-0.011/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1661.679×106/(0.994×1190×360)=3901mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.71/360)=max(0.2,0.214)=0.214%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3901,0.0021×5500×1190)=13990mm2承台底长向实际配筋：A S1'=14714mm2≥A1=13990mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1661.679×106/(1.02×19.1×5500×11902)=0.011ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011γS2=1-ζ2/2=1-0.011/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1661.679×106/(0.994×1190×360)=3901mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.71/360)=max(0.2,0.214)=0.214%梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0021×5500×1190)=13990mm2承台底短向实际配筋：A S2'=14714mm2≥A2=13990mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=8954mm2≥0.5A S1'=0.5×14714=7357mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=7041mm2≥0.5A S2'=0.5×14714=7357mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

（六）、配筋示意图矩形桩式承台配筋图矩形桩式桩配筋图六、基础做法1、塔吊桩基与工程桩同时施工2、塔吊基础在建筑物基础土方工程施工前进行，通过基槽开挖，定位放线，准确布置塔吊，并核对与建筑物的几何关系。

3、塔吊基础按照建筑物基础设计文件要求设置。

4、桩头处理构造符合规范要求。

桩头填芯混凝土应比筏板混凝土高一等级的微膨胀混凝土。

①筋为620，②为410；填芯深度为1.5m，为C40P6混凝土。

5、桩头填芯完成后，进行塔吊基础防水层施工，防水要求按照建筑物设计要求进行，向四周预留接茬的长度不得小于500mm并做好保护措施，防水层完成后及时浇筑保护层混凝土。

6、塔吊基础承台钢筋，按照塔吊基础设计绑扎完成后，按照车库筏板配筋要求对塔吊基础进行底板钢筋布置安装，筏板钢筋在塔吊基础部位贯通设置，向四周甩出长度应满足规范要求（搭接长度和搭接位置）。

筏板上下部钢筋按照人防验收要求设置拉钩，间距不大于500mm。

7、在塔吊基础四周车库底板厚度中心位置预埋止水钢板（260*3），止水钢板翻边朝下。

8、支设基础四周边模板，模板应稳固有刚度，并确保止水钢板位置不至于被搅动。

9、预埋塔吊基座预埋件，预埋件与塔吊基础钢筋及桩头甩筋焊固，确保位置准确且稳固。

10、浇筑混凝土。

混凝土采用与建筑物筏板同一型号的C30P6微膨胀混凝土浇筑，浇筑时派专人看护预埋件，浇筑完成后应复测预埋件的位置及标高，确保准确无误。

11、基础混凝土养护达到设计强度后进行塔吊安装。

七、塔吊穿越顶板的施工洞预留：1、塔吊穿越顶板时，尽可能避开顶板梁，且不得穿越主梁。

2、预留洞口处钢筋应预留甩出，甩出长度应满足搭接长度要求。

3、预留洞口四周应按照人防规求，在顶板中心位置预埋止水钢板，止水钢板翻边朝上。

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