32＋48＋32m连续梁0号块支架方案计算书一、编制依据1、有关施工图纸2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
二、工程概况该地区地层以粉土、粉砂、粉质黏土为主，地震烈度Ⅶ级，附近地表水丰富，地下水位高，对混凝土具有弱-中等硫酸盐侵蚀性。
主桥位于曲线段上，线路纵坡0‰，主墩高5.5m，支座采用LXQZ球形钢支座。
连续梁计算跨度为32+48+32m，全长113.2m，梁高沿纵向按二次抛物线变化，中支点处梁高3.5m，边支点及跨中梁高2.5m，中跨跨中直线段长8.4m，边跨直线段长12.8m。
截面采用单箱单室直腹板型式，顶板厚度除梁端附近外均为35cm，腹板厚度48～70～90cm，底板由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的60cm。
梁体顶板宽11.7m，底板宽度6.4m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。
支座处及中跨跨中共设置5个横隔板，横隔板厚度：边支座处1.0m，中支座处1.5m，中跨跨中0.5m。
横隔板及梁端底板设有孔洞，供检查人员通过。
曲线梁按曲线曲做。
梁体沿横截面中心线对称布置，相应梁体纵向轮廓尺寸均为沿左线中心线的展开尺寸，位于曲线段梁体轮廓、普通钢筋、预应力钢筋及管道等均以梁体中心线为对称线沿径向根据曲率进行相应调整，支座、桥墩亦按径向布置。
桥梁整体桥面型式：桥面板上设置挡砟墙、电缆槽、角钢栏杆，线路中心距人行道栏杆内侧不小于3.28m，接触网支柱设于桥上时应对梁部进行局部加强。
预应力混凝土连续箱梁共分为31个梁段，主墩0#段、1#段和边跨8#段合拢段采用满堂支架法施工，2#（2′#）段～6#（6′#）段采用挂篮悬臂现浇法施工，7#（7′#）合拢段采取悬吊现浇法施工。
三、支架设计要点1、支架地基处理墩身施工完毕，场地采用机械整平，然后在支架立柱范围内翻挖回填2米宽三七灰土30cm厚，0#段1号段地基处理承载力不小于150kpa，承台内的钢管立柱在承台施工时预埋800×800×10钢板，钢板下焊接φ16U型锚固钢筋。
承台外侧的钢管立柱在灰土层上浇筑C25混凝土条形基础，宽度1.5米，厚度50cm，在基础内预埋800×800×10钢板。
地基处理完成后作动力触探，检查其承载力，检测频率要求4处/100m22、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。
3、0号、1号段支架布置及搭设要求支架采用组合式支架，钢管立柱、型钢梁及分配梁，上设置满堂碗扣支架。
钢管立柱采用φ630×12mm螺旋焊管，上横桥向铺设2I32a工字钢横梁，顺桥向铺设I32a分配梁。
根据碗扣满堂支架的立杆纵横间距铺设15×15cm方木，其上搭设碗扣式支架。
碗扣式满堂支架搭设采用φ48mm，壁厚3.5mm的钢管，0#段1号段范围内纵向间距60cm，搭设13.8m÷0.6+1=24排；横向间距断面形式为60cm×6＋30cm×4+60cm ×7＋30cm×4＋60cm×6=1380cm；横杆层距60cm，纵横分别布置。
采用相同直径、壁厚钢管按脚手架搭设规范布设剪刀撑，接头部分搭接长度不得小于1m，使用扣件与支架钢管牢固连接。
剪刀撑沿线路方向每3米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°角。
墩顶范围内净空不足，无法搭设钢管支架，支座和临时支座位置范围外部分采用10㎝×10㎝方木竖向支撑，间距30cm（净距20cm）布置，中间采用5cm×10㎝木条双向连接加固，形成整体支撑体系。
钢管支架顶托上放置10号双拼槽钢，槽钢上铺设10㎝×10㎝方木作为模板肋板，方木在腹板宽度范围内满铺，箱室范围内间距20cm分布，在上面铺设15mm厚优质竹胶板作为箱梁底模。
支架标高的微调通过顶托和顶托丝杆实现。
支架顶部纵向方木与支架绑扎牢固，横向方木平稳放置在纵向方木上,支架立杆底托采用3mm厚钢板设置加劲板。
支架之间用钢管可靠连接，顺、横桥向支架体系将既有桥墩围绕,并用短钢管顶撑牢固,形成支撑体系，防止因地基沉降或其他施工因素产生支架顶部纵向与横向位移。
支架搭设见附图一。
四、现浇箱梁支架验算本计算书分别以主桥32m+48m+32m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）0号块、1号块，对底模其支架体系进行检算，侧模采用钢模板，在此不做计算。
㈠、碗扣支架承载力计算设计方案如附图示，腹板区域立杆在横向按0.3m布置，在纵向按0.6m布置，0#块悬挑部分最大截面高度按3.5m计，为安全计，可以整个梁段按高度3.5m 等截面梁段计算。
此时，分布于翼板区、腹板区和箱室区的立杆荷载见下图：1、单根立杆的稳定承载力计算：N d =Φ×A ×f Φ---轴心受压杆件稳定性系数，由λ＝h 0/i 查表得，式中Φ48壁厚3.5mm的钢管其回转半径i=1.58cm ； h 0=h+2a=0.6+0.5×2=1.6m(按照一端固定，一端自由计算长度系数取2)。
λ＝h 0/i=1.6×102/1.58=101，查表得Φ=0.588A---单根立杆毛截面积，查表得Φ48壁厚3.5mm 的钢管A=489mm 20号块支点处截面A3面积 = 2.0400㎡㎡f---材料强度设计值，取f=205MPa；因此Nd=Φ×A×f=0.588×489×205=58.9KN 2、箱室各区立杆轴力计算翼板区：q1=1.0605㎡×26KN/m3=27.573KN/m箱式区：q2＋q3=（1.47573＋2.04）㎡×26KN/m3=91.41KN/m腹板区：q4=4.0046㎡×26KN/m3=104.2KN/m翼板区单根立杆件轴力：27.573÷5=5.51KN箱式区单根立杆件轴力：91.41÷6=15.24KN腹板区单根立杆轴力：104.2÷4=26.05KN当考虑超载系数：1.05;混凝土浇注时的冲击系数：1.2附加荷载1：施工机机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑;附加荷载2：冲击荷载按2.0kN/m2考虑;附加荷载3：模板荷载，按外模100kN，内模30kN考虑，总共130Kn，则130/6.4/5=4.1 kN/m2；则总附加荷载为：（2.5+2+4.1）×0.6×0.6=3.1kN；则考虑上述因素后的立杆轴力为：翼板区单根立杆件轴力：（5.51+3.1）×1.05×1.2=10.9KN＜【Nd】=58.9KN箱式区单根立杆件轴力：（15.24+3.1）×1.05×1.2=22.45KN＜【Nd】=58.9KN腹板区单根立杆轴力：（26.05+3.1）×1.05×1.2=36.73KN＜【Nd】=58.9KN 碗扣支架各区域立杆稳定承载力满足要求。
3、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面顺桥向采用10×10cm方木，在腹板厚度范围内满铺，箱室范围内间距20cm ，方木顺桥向跨度在箱梁L ＝60cm 进行受力计算。
如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
⑴ 腹板范围内方木检算按0号块11号截面尺寸进行受力分析，按方木横桥向跨度L ＝60cm 进行验算。
① 方木荷载计算腹板宽度0.9m ，布置9根方木，则每根方木的均布荷载：q ＝【104.2×1.05×1.2+(2.5+ 2.0+ 4.1)×0.9】÷9 ＝(131.3+7.74)÷9=15.45kN/mM ＝(1/8) qL 2=(1/8)×15.45×0.62＝0.7kN·m方木采用云杉，其容许弯应力[σ]=13MPa ，方木需要的截面模量：W=M/[σ]=0.7/13×106=0.54×10-5 m 3实际使用10cm ×10cm 方木截面模量：W=(bh 2)/6=(0.1×0.12)/6=16.7×10-5m 3> W=0.54×10-5 m 3满足要求② 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m 4则方木最大挠度：f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(15.45×0.64)/( 9×106×8.33×10-6)］ =3.5×10-5m ＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求)③ 每根方木抗剪计算δτ＝(1/2)(qL)/ A=(1/2)×(15.45×0.6)/(0.1×0.1)=0.5 MPa ＜［δτ］=1.7MPaq (KN/m)底模下横桥向方木受力简图方木材质为杉木，［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa E =9000MPa尺寸单位：cm q (KN/m)。