上海翼达文具用品有限公司2#辅助房项目超高支模专项施工方案编制人：职称:审核人：职称:批准人: 职称：上海闵行区杜行建筑市政工程有限公司年月日目录目录 (2)一、工程概况 (4)二、高支模施工方案 (5)1.支模采用的主要材料 (3)2.南向门厅楼板模板 (3)3.南向门厅梁模板 (3)三、高支模计算 (5)㈠门厅雨篷楼板支模计算 (5)1.计算的已知条件 (5)2。
楼板模板设计 (5)3。
脚手架支撑稳定性验算 (8)㈡大梁模板设计 (8)1.大梁模板计算 (9)2、钢管架支撑稳定性验算 (12)3.承载力验算 (13)4。
梁侧模及对拉螺栓拉力计算 (13)四、高支模施工方法 (15)1。
材料 (15)2.施工顺序 (15)3.安装支撑系统 (15)4.梁、板模板的安装 (16)5。
支顶、梁板模板的拆除 (16)6.技术安全措施 (16)7。
预防坍塌事故的技术措施 (17)8。
预防高空坠落事故安全技术措施 (17)9。
混凝土浇筑方法及技术措施 (18)五、高支模的施工管理 (18)六、监测措施 (18)七、应急预案 (19)1.编制依据⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；⑵《木结构设计规程》GB50005——2003；⑶《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204—2002；⑷《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2001；⑸《必翔科技厂区一期工程结构施工图纸》;⑹《建筑施工计算手册》2004版等。
一、工程概况本工程4—7轴与A—C轴间现浇板板面标高是8。
90m。
根据设计图纸梁截面为350×750和350×500,为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。
为此编制专门施工方案。
二、高支模施工方案2.1、支模采用的主要材料2。
1。
1、钢管：Ф48×3.5mm；2.1.2、枋木:80mm×50mm×3000mm、80mm×50mm×1200mm;2.1。
3、胶合板：915mm×1830mm×182.1.4、用脚手架配套底托，基层上C20砼垫层。
2.2、门厅楼板模板2.2.1、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×80mm的木枋、扣件式钢管脚手架。
2。
2.2、所有楼板支撑体系均采用钢管脚手架跨距@800mm，排距为800m，最上层为钢管Ф48×3.5mm＠450，高度1000 mm以下大梁跨距为450 mm，排距为450 mm,脚手架水平拉杆沿高度设置,第一道水平拉杆离柱脚200～300mm处，以后每隔1.8m设一道。
并设置剪刀撑以保证架体稳定。
2.3。
门厅梁模板2.3。
1、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用Ф48×3.5mm钢管、扣件式钢管脚手架。
2.3。
2、所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是800，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。
每隔1.8米纵横水平拉杆各一道，及设置剪刀撑以保证架体稳定.2。
3.3、采用钢管：Ф48×3.5mm；作为梁的水平支撑。
上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×80mm,间距300mm；侧模加竖向80mm(宽）×50间距500mm的木方。
2.3.4、跨度L〉4m的肋承梁,应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。
梁模板支模方法详见“模板高支模大样图"。
三、高支模计算3.1、门厅雨蓬、楼板支模计算3。
1.1、计算的已知条件梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50×80mm木枋，间距300mm，楼面模板的楞木也采用50×80mm木枋,木枋间距为450mm.楼板模板架支撑跨距是900mm，间距900mm。
楼板模板标准荷载值①模板自重0。
018×5＝0。
090kN/m2②新浇混凝土重:24×0。
15=3.60KN/m2③楼板钢筋1.1×0。
15=0.165KN/m2④施工人员及设备荷载标准值2。
5KN/m2为集中荷载时取2.5KN⑤振捣砼荷载 2。
0 KN/m23.1。
2、楼板模板设计（1)楼板模板强度计算计算简图如“计算简图1"示（间距为450）q450 450 450 450计算简图1荷载设计值q1=［1。
2×(①+②+③)+1.4×（④+⑤)] ×1=［1.2×(0。
090+3。
60+0。
165)+1。
4×(2.5+2.0）］×1=11.926KN/mq2=［1。
2×(①+②+③)+1.4×⑤] ×1=[1。
2×(0.090+3。
60+0.165)+1.4×2。
0］×1=7。
426KN/mKm=0.077剪力系数—0。
607,挠度系数Kω=0.632K Fm =0.169剪力系数KFV=—0。
661,挠度系数KFω=1.079Ⅰ。
则当施工人员及设备荷载为均布荷载时：M1=Kmql2=0.077×11。
926×0.452=0.186KN。
mⅡ。
则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2:450 450 450 450计算简图2M 2=Kmq 2l 2+K Fm Fl=0。
077×7。
426×0.452+0.169×2。
5×0。
45 =0.306KN 。
m 取M 2进行验算。
W=bh 2/6=1000×182/6=54000mm 2б=M/W=0。
306×106/54000=5.665N/mm 2〈[б］=13N/mm 2， 满足要求。
（2）抗剪验算V=kvq 2l+K FV F=0.607×7。
426×0。
45+0.661×2.5=3.681KN τ=3v/2bh=(3×3.681×103)/(2×450×18）=0。
682N/mm 2<fv=1.4N/m 2 满足要求。
(3）楼板模板刚度验算荷载标准值q k =1.2×（①+②+③)×1=1.2×（0。
090+3。
60+0.165）=4.626KN/m I=bh 3/12=1000×183/12=486000 mm 4 E=10000N/ mm 2ωmax =K ωq k l 4/100EI=(0.632×4.626×4504）/384×10000×486000 =0.014mm 〈［ω］=l/400=500/400=1。
25mm 满足要求。
（4)楼面横楞强度计算 木枋间距为450mm计算简图如“计算简图3"示900 900计算简图3强度验算：按二跨连续梁进行计算,查静力学手册得： 均布荷载作用计算系数:K m =—0。
125 K V =-0。
625 K W =0。
521 q 1=11。
926×0.45 =5。
367KN/m 木枋自重均布荷载：选用松木,弹性模量E=10000N/mm 2，容重r=6.0×103N/m 3。
q 2=1。
2×0。
05×0.10×6.0=0.036KN/mM=K m q 1l 2+ K m q 2l 2=0.125×(5。
367+0。
036）×0.92=0。
547KN.m w=bh 2/6=50×1002/6=83333。
3mm3M/w=0。
547×106/83333.3=6。
564N/mm 2<[б］=13N/mm 2 满足要求. 抗剪验算V=K V ql=0。
625 ×（5。
367+0。
036）×0.9=3。
039KNT=3V/2bh=3×3.039×103/2×50×100＝0.912N/mm 2〈1.4 N/mm 2满足要求。
挠度验算荷载不包括振捣荷载,则I = bh3/12=50×1003/12=4166667q3=1。
2×（0.090+3.60+0.165）×0.45=2。
082KN/mω=KWql4/100EI=0.512×2。
082×9004/100×10000×416667=1.679mm <l/400=900/400=2.25mm。
满足要求。
(5）楼面纵楞强度计算900 900计算简图4荷载计算每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是F=3。
039KN强度计算按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：均布荷载作用计算系数：K m =-0.125 KV=-0。
625 KW=0。
521集中荷载作用计算系数：K M =—0.188 KV=—0。
688 KW=0。
911W=83333。
3mm3б=M/w=（0。
518×106）/83333.3=6。
216N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求.抗剪验算v= KVF=0.688×3.039=2。
091KNτ=3v/2bh=(3×2.091×103）/(2×50×100）=0.627N/mm2<fv=1。
4N/mm2 满足要求。
挠度验算荷载不包括振捣荷载,则p=q3b/2=2。
082/2=1.041KN满足要求。
3。
1。
3、脚手架力杆稳定性验算由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001可知力杆（1）荷载计算①钢管架综合自重合计: = 1.328KN②模板自重0.018×5＝0.090kN/m2 ×（0.9×0。
9）= 0。
073KN③新浇混凝土重: 24×0.15=3。
60KN/m2×（0.9×0。
9）= 2.916KN④楼板钢筋：1.1×0.15=0。
165KN/m2×(0.9×0。
9)= 0.134KN⑤施工人员及设备荷载标准值2。
5 KN/m2 ×(0.9×0.9）= 2.025KN⑥施工振动荷载:2 KN/m2 ×(0。
9×0.9）= 1。
62KN(2）立杆轴心力设计值N由于施工进度快,本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工,而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载,上层荷载取本层支顶荷载的一半。