8000
8500
储水箱水位/mm
循环调节阀调节指令 循环流量控制方案 溢流阀开度与水位关系
喷水比校正燃水比原则：确定不同工况机组负 荷下的喷水比，当实际喷水比偏离给定值时，说明 是由于燃水比例失调而使过热汽温过高或过低，因 此这时不能仅依靠调节减温水流量来控制汽温，而 是要利用喷水比偏差来修改锅炉总给水流量，也就 是进行燃水比校正，进而通过改变给水流量W来调 节汽温。
锅炉指令 BD
汽水分离器 出口温度
A
T1
∑
A SP
× PV PID N Y T2 A 0%
V≯
≮≯
再循环阀关
再循环阀开
T3
A
100%
再循环阀开度指令 给水泵最小流量控制方案
2、给水泵出口压力控制
在给水泵的运行过程中，可以通过调节 旁路阀门的开度、提高管路阻力来提高给 水泵出口压力，来防止给水泵的工作点落 在下限特性之外,这种措施也称为最大流量 保护。
＋
－
△2
－
＋ △3
－
＋
100%
N T2
汽动给水泵B运行
N
电动给水泵C运行
A
T3
＜
PID
给水旁路调节阀指令 给水泵出口压力控制
3、循环流量与储水箱水位控制
储水箱水位 循环流量 调节阀开度（％） f (x) 100 偏置 80 ∑ 小溢流阀 大溢流阀
A
SP
60 40
PID
20
V≯
6500
7000
7500
汽水分离器 压力
机组负荷 指令
减温水流量
总给水流量
f1(t)
f2(t) 动态延 时 燃水比 f1(x)
滤波
汽水分离器 温度给定值
f3(x) ∑2 ＋ 喷水比给定值 － ÷
喷水比
f2(x)
0 A1 A ＋ ∑1 ＋ PV1 D 给水基本指令 ＋ SP2 － PID1 ∑4 ＋ 指令校正 ＋
f3(t) f4(x) 喷水比校正 负荷>100MW
汽动给水泵A 汽动给水泵A 入口流量 出口压力 下限特性 f1(x) ＋ ∑1 ＋ △1 汽动给水泵A运行 N T1 A 安全裕量 ＋ A
汽动给水泵B 入口流量
汽动给水泵B 出口压力
电动给水泵C 入口流量
电动给水泵C 出口压力
下限特性 f2(x) ＋ ∑2 ＋ f3(x)
下限特性
安全裕量
＋ A ∑3
Kg/s
＋
K
Y
N
设计焓增
T1
K 储水箱蒸汽吸热 f5(x)
MJ/Kg ＋ ∑3 ＋
MJ/s
过热器入口 焓值给定值 水吸收的热量 焓增
水吸收热量及焓增计算回路
给水流量设计值 设计焓增＋储水箱蒸汽吸热 SP3 设计焓增＋焓增修正
当锅炉低负荷时，即蒸汽流量低于炉膛所 需的最小流量时，由于有循环水进入省煤 器，故给水流量给定值SP3为：
直流锅炉给水控制系统
用燃料量控制汽温的迟延时间比用给 水流量控制汽温迟延时间大，因此超临界 机组通常采用调节给水流量来实现燃水比 控制的控制方案。 为了稳定汽温，必须要有一个能快速 反映燃水比失衡信号。
第一节 采用中间点温度的给水控制
燃水比改变后，汽水流程中各点工质焓值和温 度都随着改变，可选择锅炉受热面中间位置某点 蒸汽温度作为燃水比是否适当的反馈信号。 中间点温度不仅变化趋势与过热汽温一致，而 且滞后时间比过热汽温滞后时间要小得多。中间 点温度过热度越小，滞后越小，也就是越靠近汽 水行程的入口，温度变化的惯性和滞后越小。超 临界机组一般取汽水分离器出口蒸汽温度作为中 间点温度来反映燃水比。
f3(t)
f4(省煤器入口 流量低
f7(t) ＋ ∑5 －
f1(x) 蒸汽流量 PV2 设计值
f2(x) ＋ ∑1
f3(x) － 喷水流量 设计值
f4(t)
f5(t)
＞ KJ/Kg － ∑2 设计焓增 热容量
∑4
测量焓增
给水流量 设计值(Kg/s) × KJ/Kg
减温水流量Wj 省煤器 水冷壁 汽水分离器
低温过热器
屏式过热器
末级过热器
给水流量 W
直流锅炉的喷水减温示意图
燃水比例失调而引起汽温的变化时，仅依靠调节减温水 流量来控制汽温会使减温水流量大范围变化，一般最大喷水 流量为锅炉额定负荷下的给水流量10％左右，会失去调节作 用而影响锅炉安全运行。 为了避免因燃水比失衡而导致减温水流量变化过大，超出 可调范围，因此可利用减温水流量与锅炉总给水流量的比值 （喷水比）来对燃水比进行校正。
第四节 其它有关给水控制问题
给水控制系统时，一般会有：
（1）给水泵转速控制系统：根据要求，调节给水 泵转速，改变给水流量； （2）给水泵最小流量控制系统：低负荷时，通过 水泵再循环办法来维持水泵流量不低于设计要求 的最小流量值，以保证给水泵工作点不落在上限 特性曲线的外边； （3）流量增加闭锁回路或给水泵出口压力控制系 统），保证给水泵工作点不落在最低压力线下和 下限工作特性曲线之外。
1、最小流量控制系统
低压旁路
末级过热器
末级过热器
高压旁路
过热二级减温 水 屏式过热器
低温过热器 再热减温 水 高压缸 中压缸 低压缸 低压缸
过热一级减温水 一级过热器
凝 汽 器
凝 汽 器
汽 水 分 离 器 水 冷 壁
最 小 流 量 截 止 阀
大溢流 调节阀
储 水 箱
循环泵
小溢流 调节阀
锅 炉 启 动 系 统 扩 容 器
＋
T
SP1
∑5
＋ － PV2
汽泵A转速指令nA ＋ 汽泵B转速指令nB ＋ ∑6 －
PID2
＋ 给水流量控制指令
积分作用 泵 总 转 速 指 令 PID3 ＋ n∑ 电泵C转速指令nC 泵公用转速指令n0 ＋ ∑7 T1 A ＋ 汽泵B偏置bB ＋ ∑8 T2 A ＋ 电泵C偏置bC ＋ ∑9 T3 A
给水流量控制指令
以焓增为基础的给水控制方案
锅炉负荷在35%~100%MCR范围内，没有 循环水流量和省煤器入口最小流量限制时， 省煤器入口给水流量（锅炉给水流量）给 定值SP3为
水吸收的热量 SP3 焓增＋焓增修正
负荷指令
储水箱饱和温度
低温过热器 入口焓值
省煤器 出口焓值
f1(t)
f2(t)
锅炉指令BD
一级减温器 前后温差
机组负荷 指令
调节级压力
分离器 出口温度
分离器 出口压力
f2(x)
SP1 PID1 f1(x) 分离器出口焓值给定值 ∑2 f1(t) SP2 分离器出口焓值 PID2 指令校正 ∑2 给水基本指令 SP3 PID3 给水流量控制指令 锅炉总给水流量 焓值计算 f3(x)
锅 炉 启 动 系 统 集 水 箱
疏水泵 凝结水泵
化学 处理装置
再循环调节阀 省煤器
循环调节阀 高压 加热器 给水旁路调节阀 给水泵 直流炉汽水流程简图 除氧器 低压 加热器
小汽机转速
汽动给水泵 入口给水流量 1.0
汽动给水泵 入口给水温度 汽动给水泵入口 给水温度测点故障
f2(x) 偏置
f1(x)
负荷指令
蒸汽焓表 f3(x) f4(x) kP1
汽水分离器出口焓值 （KJ/Kg）
f1(x) f2(x)
PID2 ≮≯
PV1 PID1
SP1
焓值修正 ∑2
过热器入口焓值 给定值（KJ/Kg）
Ti1
∑1 焓增 焓增修正 ∑3 水吸收热量 N ÷ Kg/s ＞ 省煤器 最小流量 A ＞ ＋ ∑4 K SP3 PID3 T/H PV3 省煤器入口给水流量 － D 循环水流量
采用焓值信号的给水控制方案
第三节 采用焓增信号的给水控制
采用焓增信号的给水控制方案其原理是： 在稳定的直流工况下，根据热力学第一定 律，由省煤器出口到低温过热器入口这段 工质（水）所吸收的热量△Q为：
Q H t
△H为省煤器出口到低温过热器入口这段工质的焓增；
ωt为省煤器出口到低温过热器入口这段工质的技术功， 其包括轴功、动能增量和位能增量。对于连续流动、未 膨胀作功、落差有限的工质，轴功、动能增量和位能增 量这3项可近似为0。
＋ 汽泵A偏置bA
汽泵A转速指令nA
汽泵B转速指令nB 采用中间点温度的给水控制方案
电泵C转速指令nC
第二杰 采用焓值信号的给水控制
当给水量或燃料量扰动时，焓值变化方向与其变化方向一致，所 以可采用焓值来反映燃水比变化。 采用分离器出口过热蒸汽的焓值信号，其原因 （1）能快速反应燃水比； （2）出口过热蒸汽为微过热蒸汽，微过热蒸汽焓值比分离器出口微过 热蒸汽温度在反应燃水比的灵敏度和线性度方面具有明显的优势。 机组负荷大范围变化时，工质压力将在超临界到亚临界的广泛范 围内变化。由水和蒸汽的热力特性可知，其焓值－压力－温度之间为 非线性关系，蒸汽的过热度越低，热值－压力－温度之间关系的非线 性度越强，特别是在亚临界压力下饱和区附近，这种非线性度更强。 在过热度低的区域，当增加或减少同等量给水量时，焓值变化的正负 向数值大体相等，但微过热汽温的正负向变化量则明显不等。如果微 过热汽温低到接近饱和区，则焓值/温度斜率大，说明给水量扰动可 引起焓值的显著变化，但温度变化却很小。
Q H
Q W h
△h工质焓增 ，W为给水流量 。
给水控制策略 :
Q W h
也就是根据省煤器出口到低温过热器入口这段工质所吸收 的热量（水吸收的热量）和省煤器出口到低温过热器入口 这段工质的焓增（焓增）来调节给水量。
锅炉指令
汽水分离器 出口温度
储水箱压力
一级减温器 前后温差 PV2 SP2