第1章工程概况1.1建筑概况星城酒店广东省汕头市，总建筑面积为19595㎡，地上9层，地下一层，总建筑高度为34.3m。
其中地下一层主要为休闲运动场所，一层为餐厅、会议室、办公室等，二层主要为桑拿中心，三层以上为客房。
1.2 计算参数1.2.1 室外计算参数表1.1 广州市夏季室外气象参数大气压力（Pa）空调室外计算干球温度(℃）空调室外计算湿球温度(℃) 室外平均风速(m/s）100287 33.4 27.7 2.71.2.2 室内计算参数表1.2 各空调房间室内计算参数1.2.3 其他设计参数表1.3 照明功率密度值(W／㎡)广东石油化工学院本科毕业设计：星城酒店空调工程设计表1.4 不同类型房间人均占有的使用面积(㎡/人)1.3 主要设计依据1.3.1建筑与暖通空调工程制图标准1、房屋建筑制图统一标准（GBJ 1—86）；2、采暖通风与空气调节制图标准（GBJ 114—88）。
1.3.2 通用设计规范1、采暖通风与空气调节规范（GBJ 19—87）；2、民用建筑节能设计标准（JGJ 26—95）；3、民用建筑热工设计规范（GB 50176—93）；4、民用建筑设计通则（JGJ 37—87）；5、建筑设计防火规范（TJ 36—79）；1.3.3专用设计规范1、办公建筑设计规范（JGJ 67—89）；2、综合医院建筑设计规范（JGJ 49—88）；1.3.4暖通空调工程施工及验收规范1、通风与空调施工及验收规范（GB 50243—97）；2、压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范（JBJ 29—96）；3、制冷设备、空气分离设备安装工程施工及验收规范（GB 50274—98）；4、制冷设备安装工程施工及验收规范（GBJ 66—84）。
第2章设计方案论证2.1 星城酒店建筑的空调特点酒店建筑共能不同于其它公共建筑，使用时间远远大于其它公共建筑；功能也远多于其它公共建筑；其能耗水平比一般都其他大型建筑高，其能耗又与酒店入住率、酒店星级等因素有关。
针对此特点，对酒店大楼进行中央空调设计。
由于工程地点位于广东省汕头市，所以只作夏季空调制冷设计，不作冬季空调采暖设计。
2.2方案比较2.2.1全空气与风机盘管系统的比较1、全空气系统全空气空调系统的优点是：设备集中、系统简单,维修和管理都比较方便，施工方便，初投资小，可以实现全年多工况节能运行调节，经济性好，使用寿命长，在过度季节能全新风运行。
其缺点：是风道断面大，风管系统复杂，布置困难，一个系统供给多个房间，当各房间负荷变化不一致时，无法进行精确调节，并且当一部分房间不再需要空调或负荷变化时而整个系统还在继续运行，造成能源的浪费；空调房间之间有风管连通，使房间互相污染；设备与风管的安装工作量大、周期长。
适用于建筑空间大、易于布置风道、室内温度、湿度、洁净度等控制要求严格，全年多工况节能以及负荷大或潜热负荷大的场合。
2、风机盘管加新风系统风机盘管加新风系统的优点是：布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可单独使用；各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开、停机组，节省运行费用，灵活性大，节能效果好；各房间之间不会互相污染。
其缺点是：对机组制作质量要求高，否则维修量很大；室内气流分布受限制；分散布置，敷设各种管线较麻烦，维修管理不方便；无法实现全年多工况运行调节；水系统复杂，易漏水；过滤性能差。
适用于需要增设空调的小面积、多房间，其室温需要进行个别控制的场所。
2.2.2全空气系统各方案的比较1、一次回风系统特征：回风与新风在热湿处理设备前混合。
适用性：送风温差可取较大时；室内散湿量较大时。
广东石油化工学院本科毕业设计：星城酒店空调工程设计分析：无论在夏天还是在冬天,室内温度与空调送风设计要求温度相差不大,而与室外温差却比较大,尤其在冬天,如果能在满足卫生要求的同时应尽可能多地利用回风，则可以节能，故应采用一次回风系统。
2、二次回风系统特征：新风与回风在热湿处理设备前混合并经过处理后再次与回风进行混合。
适用性：送风温差受限制，而不允许利用热源再热时；室内散湿量较小，室内允许波动范围较小宜采用固定比例的一、二次回风；对室内参数控制不严的场合，可利用变动的一、二次回风以调节负荷；高洁净级别的洁净车间需采用二次回风。
与一次回风相比，所需空气处理设备更复杂,初投资也高,故该方案舍。
3、直流式全空气系统最卫生但不节能，对于卫生要求比较高的场所来说，运行直流式空调系统是不经济也不必要的，故不采取该方案。
4、封闭式与直流式系统刚好相反,封闭式系统全部使用室内再循环的空气,因此这种系统最节能,但卫条件也最差,它只适用于无人操作但只需保持温度和湿度相对稳定的场所。
但对于人员比较密集的酒店建筑，不满足卫生要求是不行的，所以不采用封闭式空调系统。
2.3 本项目设计方案综合以上方案的比较，对该设计的空调系统采用下述方案：地下一层、一层中餐厅、西餐厅和茶室为大空间，估采用全空气单风道一次回风系统。
一层其余功能房与三层以上客房采用风机盘管加新风系统，新风机组采用吊顶式新风机组，新风不承担室内负荷，风机盘管采用露点送风。
第3章 空调负荷计算3.1冷负荷构成及计算原理3.1.1 围护结构瞬变传热形成冷负荷1、外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：()x N wlt t KF CL -'= （3.1） ()ραk k t t t d wl wl+=' 式中：CL ——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷,W ； F ——外墙和屋面的面积，㎡；K ——外墙和屋面的传热系数，由文献[6]的附录5和附录6查取，W/(㎡·℃)；wlt '——外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃； x N t ——夏季空气调节室内计算温度，℃；wl t ——以北京气象条件为依据计算出的外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，由 文献[6]的附录7和附录8查取，℃；d t ——不同类型的外墙的屋顶的地点修正值，由文献[6]的附录9查取，℃；αk ——外表面放热系数修正值，由文献[6]的表3-7查取；ρk ——外表面吸收系数修正值，由文献[6]的表3-8查取。
2、内墙,楼板等室内传热维护结构形成的瞬时冷负荷当邻室为通风良好的非空调房间，可按式（3.1）计算；空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于3℃时,要考虑由内维护结构的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷,可按如下传热公式计算：()x N ls t t KF CL -= （3.2）ls wp ls t t t ∆+=式中：CL 、K 、F 、x N t ——同式（3.1）；t ls ——相邻非空调房间的平均计算温度，℃ ；t ls ——相邻非空调房间的平均计算温度与夏季空调房间室外计算日平均温度 的差值,由文献[6]的表3-9查取。
3、外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下, 玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算：()x N d wl w w w t t t F K C CL -+= （3.3）广东石油化工学院本科毕业设计：星城酒店空调工程设计式中：CL 、x N t ——同式（3.1）；K w ——玻璃的传热系数，由文献[6]的附录10、附录11和附录14查取,W /( m ²·K)； F w ——窗口面积，m 2；wl t ——外玻璃冷负荷计算温度的逐时值，由文献[6]的附录13查取，℃； C w ——玻璃窗的传热系数修正值，由文献[6]的附录12查取； d t ——玻璃窗的地点修正值，由文献[6]的附录9查取。
3.1.2 透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：CL=F ·C c,s ·a C ·max ,j D ·LQ C （3.4）式中：F ——玻璃窗的面积；C c,s——玻璃窗的综合遮挡系数C c,s =C s ·C i ；其中，C s —— 玻璃窗的遮挡系数，由文献[6]的附录17查取； C i —— 窗内遮阳设施的遮阳系数，由文献[6]的附录18查取；a C ——窗的有效面积系数, 由文献[6]的附录19查取；max ,j D ——不同地点不同朝向逐时日射得热因数值，由文献[6]的附录16查取； LQ C ——玻璃窗冷负荷系数，由文献[6]的附录20～23查取。
3.1.3 设备散热形成的冷负荷设备和用具显热形成的冷负荷按下式计算：LQ QC CL （3.5）式中：CL ——设备和用具形成的冷负荷，W ；Q q ——设备和用具的实际显热散热量，W ； C LQ ——设备和用具显热散热冷负荷系数；如果空调系统不连续运行，则C LQ ＝1.0。
3.1.4 照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：白炽灯：CL =1000·N ·C LQ （3.6） 荧光灯：CL =1000·n 1·n 2 ·N ·C LQ （3.7） 式中：CL ——灯具散热形成的冷负荷，W ； N ——照明灯具所需功率，kW ；n 1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n 1＝ 1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n 1＝1.0；本设计取n 1＝1.0； n 2——灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风 散热与顶棚内时，取n 2＝0.5～0.8；而荧光灯罩无通风孔时,取n 2＝0.6～0.8；本设计取 n 2＝0.6；C LQ ——照明散热冷负荷系数，由文献[6]的附录26查取；。