办公楼(四层)砖混房屋结构设计计算书一、设计资料(1) 、设计标高：室内设计标高0.000, 室内外高差450 ㎜。

地震烈度：7度。

(2) 、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚370 ㎜，其余墙厚240 ㎜。

墙体底层MU15砖，M7.5砂浆砌筑，二至四层用MU10砖，用M5混合砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。

(3) 、楼面做法：20 ㎜水泥砂浆地坪。

100 ㎜钢筋混凝土板，20 ㎜厚天棚水泥砂浆抹灰。

(4) 、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层，20mm厚水泥砂浆找平层，50mm厚泡沫砼，100 厚钢筋砼现浇板，20mm厚天棚水泥砂浆抹灰。

(5) 、门窗做法：门厅，底层走廊大门为铝合金门，其余为木门。

窗为木窗。

(6) 、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值fak=190KN/m2，fa=1.1fak 。

(7) 、活荷载：走廊 2.0KN/ ㎡,楼梯间 2.0KN/ ㎡, 厕所 2.5KN/ ㎡, 办公室2.0KN/ ㎡, 门厅 2.0KN/ ㎡。

结构平面布置图如下：二、构件初估1、梁尺寸确定楼板为现浇双向连续板，三、结构计算书一）、荷载计算（1）屋面荷载二毡三油绿豆砂20mm厚水泥砂浆找平层50mm厚泡沫砼100 厚钢筋砼现浇板20mm厚板底抹灰屋面恒载合计屋面活荷载（不上人）（2）楼面荷载20mm厚水泥砂浆面层100 厚钢筋砼现浇板20mm厚板底抹灰楼面恒载合计楼面活荷载4500mm)：取h = 500 ㎜取b=200 ㎜t (1/60)L =75㎜. 取t0.35KN/m0.40 KN/m 0.25 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.84 KN/m0.7 KN/m0.40 KN/m2.50 KN/m0.34 KN/m3.24 KN/m2.0KN/m初步确定梁尺寸（取最大开间梁高h: L/12=375 ㎜，宽b:h/3=167 ㎜，3．初选楼板。

= 100 ㎜.(3)墙体荷载双面粉刷240mm厚砖墙 5.24 KN/m 2双面粉刷370mm厚砖墙7.62 KN/m2木窗0.30 KN/m 2此办公楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。

按《建筑结构荷载规范》规定：结构的重要性系数0＝1.0永久荷载的分项系数G＝ 1.2可变荷载的分项系数Q＝ 1.4二)正常情况下墙体承载力验算1 、确定房屋静力计算方案查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》表 4.2. 1“房屋的静力计算方案”，因本设计为现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距9m(小于32m)，该房屋属于刚性方案房屋。

查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》表 4.2.6 “外墙不考虑风荷载影响时的最大高度”，本设计层高 3.3m＜最大层高4m；房屋总高13.65m ＜最大总高28m，故不考虑风荷载的影响。

2. 高厚比验算(1) 根据M7.5 和M5混合砂浆，从《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》查得墙体的允许高厚比：首层为[β]＝26；2-4 层为[ β] ＝24。

(2) 内横墙高厚比验算。

①2-4 层横墙：2-4 层横墙间距s＝9m；层高H＝3.3m根据s＝9m>2H＝6.6m。

查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》得H0＝1.0 ×H＝3.3mh ＝240mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ1＝1.0 。

横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ1＝1.0 。

于是按《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》式(5.1.1) 得β ＝H0/ h ＝3300/240 ＝13.75< μ1μ2[ β] ＝242-4 层横墙高厚比满足要求。

②首层横墙：首层横墙间距S＝9m；层高H＝ 3.3+0.45+0.5 ＝4.25m根据S＝9m>2H＝8.5m 查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001) 》得H0＝1.0 ×H＝ 4.25mh＝240mm承重横墙允许高厚比不提高，即μ 1＝ 1.0 横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ2＝ 1.0 于是β ＝H0/ h ＝4250/240 ＝17.7< μ1μ2[ β] ＝26 首层横墙高厚比满足要求。

②2-4 层外纵墙高厚比验算：2-4 层横墙间距S＝9m；层高H＝3.3m根据S＝9m>2H＝ 6.6m，查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001》得H 0＝1.0 ×H ＝ 3.3m纵墙 S ＝9m 范围内开窗洞两个 b s ＝ 4.2m (取较大开间窗洞)，开洞后允许高 厚比的降低系数为μ2＝1.0-0.4b s/s ＝ 1-0.4 ×2× 2.1/9 ＝ 0.813 >0.7取 μ1 ＝0.813 于是按《砌体结构设计规范 (GBJ50003—2001) 》得β ＝ H 0/ h ＝3300/240＝13.75<μ1μ2[ β]＝1.0 ×0.813×24＝19.5122-4 层纵墙高厚比满足要求。

④首层外纵墙高厚比验算：首层横墙间距 S ＝ 9m ；层高 H ＝3.3+0.45+0.5 ＝4.25m 根据 S ＝9m >2H ＝8.5m ，查《砌体结构设计规范 (GBJ50003—2001) 》得H 0＝1.0 ×H ＝ 4.25mH ＝ 370mm 承重横墙允许高厚比不提高，即 μ1＝1.0 纵墙开洞后允许高厚比降低系数为 μ2＝0.813 于是β＝ H 0/ h ＝4250/370 ＝ 11.48< μ1μ2[ β]＝1.0 ×0.813×26＝21.138 首层纵墙高厚比满足要求。

3. 外纵墙墙体承载力验算(1)选取计算单元和确定受荷面积。

因外纵墙有窗洞口，窗间墙承受h ＝ 240mm 承重纵墙允许高厚比不提高，即 μ1＝1.0进深梁传来的集中荷载，故取- 个较大开间，即 4.5m 作为计算单元。

其受荷载面积为(近似的按装配式简化)24.5 ×3.0 ＝13.5m 2(2) 确定控制截面。

每层取两个控制截面：窗间墙顶部截面 I —I 和窗间墙下部截面 II —II2-4 层墙厚均为 240mm ，窗间墙宽 2400mm ，故控制截面面积为2A 2＝A 3＝ A 4＝ 240×2400＝ 576000mm底层 370mm 厚墙的截面面积为： A 1＝ 370×2400＝888000mm 2(3) 计算进深梁反力对墙体中心线的偏心距。

先确定梁端的有效支承长度 a 0 ，然后再计算偏距 e① 有效支承长度 a 0 ；墙体轴力及弯矩计算简图2—4 层为a0＝10 h f c＝10 500 /1.5 ＝183mm<h＝240mm 故取a0＝183mm。

首层为a0＝10 h f c＝10 500 / 2.07 ＝155.4mm<h＝370mm 故取a0＝155.4mm⑨偏心距；2-4 层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1 为e i ＝0.5h-0.4 a 0＝0.5 ×240-0. 4× 183＝46.8mm首层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为e1＝0.5h-0.4 a0＝0.5 ×370-0 .4 ×155.4＝122.84mm（4）验算各层墙体控制裁面的承载力：当设计墙和基础时，计算截面以上各楼层活荷载应乘以折减系数，当计算截面以上楼层为2--3 层时折减系数为0.85。

1）屋面荷载q1=1.2×3.84+1.4×0.70=5.588KN/m22）楼面荷载静荷载q2=1.2×3.24=3.888KN/m2活荷载q 3=1.4× 2.00=2.8 KN/m2.3）墙体自重第4层I—I 截面以上240mm 墙体自重为：N1=1.2×4.5×0.4×5.24+1.2×0.24×0.30×4.5×25=21.04KN第2、3、4层I-I 截面至II-II 截面240m墙体自重为：N2=1.2×2.1×2.7×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3=37.01KN第1-4 层I-I 截面至I-I 截面240mm 墙体自重为：N3=1.2×(4.5×3.3-2.1×1.8)×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3=70.97KN底层370厚墙体自重为:I-I 截面至Ⅱ-Ⅱ截面370mm墙体自重为：N4=1.2×2.1×2.7×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=53.21KN底层I-I 截面至二层Ⅱ-Ⅱ截面240mm 墙体自重为：N5=1.2 × 4.5× 0.9× 5.24+1.2 × 4.5× 0.3× 7.62+1.2 × 2.1× 1.8×0.3=39.17KNⅡ-Ⅱ截面以下370mm 墙体自重为N6=1.2×(4.5 ×1.85-2.1× 1.8)×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=42.92KN4) 大梁自重(线荷载)q4=1.2×0.2×0.5×25.0=3.0KN／m(4)内力分析1) 屋面传来的集中荷载N p1=4.5×3×5.588+3×3=84.44KN2）楼面传来的集中荷载当折减系数为0.85 时N p2=N p3=N p4=4.5×3×(3.888+0.85×2.8)+3×3=93.62KN3) 第2-4 层墙顶大梁反力偏心距当M5 时a0=10 h f c =10 500 /1.5 =183mme p=d/2-0.4a0=240/2-0.4× 183=46.8 mm4) 底层墙顶大梁反力偏心距当M7.5 时a0=10 h f c＝10 500 / 2.07 ＝155.4mme p =370/2-0.4×155.4=122.84mm(5) 内力组合及截面验算1) 试验算第二层墙体假定第二层及以上墙体均采用M5砂浆。

取两个控制截面进行验算，上截面I —I 为窗洞口上部, 下截面Ⅱ - Ⅱ为墙体窗洞口下部。

第二层I —I 截面的内力组合及承载力验算N1-2 =21.04+2× 70.97+84.44+2× 93.62=434.66 KNM1-2 =N p3e p=93.62 ×46.8=4381.42 KN·mm当采用MU10砖、M5砂浆时，砌体的抗压强度设计值 f =1.50MPa。