Ｘｌａｍｅｎ Ｊｌａｎｆａ Ｔａｌｌ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｘｉｏｎｇ Ｘｉ蛐ｇｙａｎｇ．Ｌｕ Ｇａｎｇ，Ｌｉ
Ｘｉｅｎ Ｄａｉ Ａ＂ｈｉｔｃｃｌｕｔａ］Ｄｅｓｉｇｎ
Ｄ捌ｌｎ
Ｚｈｉｐｉｎｇ
Ｙｍｌｎｇ，Ｗｅｉ
＾ｂｎｍｔ：Ｔｈｅ＾Ｉ…ｍｌ
６ｍｕｐ．Ｓｈｅ．ｇｈ‘ｔｈⅡＩ眦ｏｆ＾ｍ№州ｕｒｄ
钢管混凝土结构相对传统的锕筋混凝土结椅和型 钢混凝土结构有“下优点”１承载力高，抗震性能好， 制作与施工方便；耐火性较好；经济散果虾。当然由于 车工程建筑平面和立面租不规则．梁柱为空间斜交。美
系复杂．型锕粱与钢柱的节点做法相当复杂，制作安装
的堆度大，对施Ｉ单位的技术耍求较高。 由于受建筑平、立面的限制，结掏布置受到约束较 大，两十方向剐度相差较大．特别是Ｙ向相对较弱。通 过计算可知．本工程在Ｘ向主要为地震Ｉ况控制，在Ｙ
平均反应 Ｘ向
４ 有效质量系数 地震作用最大层
主要位移、力输出汇总
ＳＡＴＷＥ ｘ向 ９６．７％
１／９２９ ＰＭＳＡＰ
表３
ｙ向
９４．４％ ｌ／８０２
Ｘ向
９５．７％ ｌ／９１５
Ｙ向 ９６．２％
１／８３９
结构计算与分析
间位移角 地震最大层间位 移／平均层间位移
地震作用基底
（３２层）
１．０７
（４５层）
１．１４
（２８层）
１．０８
３３７
墙、柱最大轴压比及嵌固层柱倾覆弯矩百分比表２
ＳＡＴＷＥ 框架柱
ＰＭＳＡＰ
剪力墙
Ｏ．５０
框架柱
０．４９
剪力墙
０．５０
最大轴压比 倾覆弯矩百分比
０．５９
１５％（Ｘ）
一
●
８５％（Ｘ） ７３％（ｙ）
２７％（’，）
４．２结构分析的主要结果 从上述表格所列举的计算结果可以看出，ＳＡＴＷＥ 与ＰＭＳＡＰ两种软件计算结果相近，可以相互印证。计 算结果表明：结构以扭转为主的振型的周期与以第一 平动周期为主的周期的比值为０．４７（小于０．８５）；各楼 层在地震作用和风荷载作用下的层间位移均小于 １／５４５（主要发生在２４—４５层范围内）；在单向地震作 用考虑偶然偏心的情况下．楼层最大位移与平均位移
ＳＡＴＷＥ（ｓ）
ＰＮＳＡＰ（ｓ）
（１／９５５）
（Ｉ／６６５）
（１／８９４）
（１／６７６）
结构顶点最大 ４．５３（Ｙ向第一平动周期） ４．３９（ｘ向第一平动周期） ２．１４（第一扭转周期）
０．４７＜０．８５
４．５７（Ｙ向第一平动周期） ４．５３（ｘ向第一平动周期） ２．３９（第一扭转周期）
０．５２＜０．８５
ｄｅｓｉｇｎ ｄ
ｘ…“５
Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｒ…ｈ ＣＯ．ＬＴＤ．ｓｈｎ曲－；２０００４１．ｃｈｍ
ｔｈｅ…ｍⅢｌｃ
ａｎｎｌｙｅｉ●ａｎｄ ｔｈｅ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｌｌｍｅ ａｎａｌｙｓｉ ｓ；ｔｉｍｅ・ｈｌＪｔｏｒ，ａｎ・ｌｙ｝¨
Ｊｉａｎｆａ ｌａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ，ｉｎｃｌａｄｉｎｇ
ｈｉＢｔｏｒｙ¨０Ｉｖ●ｌ・ｌ・ｉｎｕｅｄ№ｅｄ
彀接。 恢工程设肪烈度为７度．社计地震分组为第一组． 设计基奉加建度０ １５￥．ＩＩ类场地．特征周期０ ３５ｓ，建 筑物抗震设防分类为一类。依据勘察报告．车Ｔ程场 地属于抗震不利地殷．在基坑开挖后．对建筑物抗震不 利的各±层均全部挖辣．科可消除其不刺影响。办公 接范围的基础形式采用桩・筏扳基础，桩型则选用桩径
我们选择了“下几种缔构体系进行分析比较钢筋混 凝±框架－棱心简体系、型铜混凝±框架－桉心简体系、
钢框架混凝±核心简体系、钢管混凝土框架一混凝土
核心简体系。从最大适用高度束分析，本Ｌ程建筑高 度为２ｔ５ｍ，对《高规》。中规定的各类体系而言均超过 Ｂ级最大适用高度，萁中“钢框架，钢筋混凝土棱心简
体系的赳眼幅度最大。
第３９卷增刊
建境结构
２００９年４月
厦门建发大厦超高层结构设计
熊向阳，路岗，李亚明，魏志平
现代设计集团上海建筑设计研究院有限公司，上海２０００４
［抽￥】 舟目ＴⅢ门建发大厦目高Ｂ￡楼的螺臂混捱±－铜女＊＆±＃ｏ＊体§结构布ｔ、扭震分析“Ａ弹￡性
曲力时称分析、主｝∞抗ｔ措施Ａ＃差∞镕相概ｅ设计ｅ同目目￥ｔ程一些±墨目盛∞Ⅻｍ．ｍｍ行Ｔ轻详自ｎ 讨皓和舟绍．日供同娄Ｉ程设计目参考。 【美■∞】超高Ｅ：村ｆ混鼍±；弹∞＆：自ｍ¨＆分－桉。筒结构体系和型
钢捏凝土框架・棱－ｔ５简体系、钢管混凝±框架混凝土 桉心简体系在整体抗侧力刚度方面均能满足要求。经 与专家共同研究后，央定在各项控制指标均能满足规
厦功能使用上的限制，建筑物顶部（４３层阻上）无法设 置仲怿桁颦．而仪在１５层和３ｌ层设伸臂桁架。
Ｋｑｗｏｒｄｓ：Ｈ¨ｂｕｉｌｄｉｎｇ：…ｍ＂・６ｌｌｄ ｓ”ｄ¨ｂｅ ｃｏｌｕｍＥ‘；ｅｋ”一目＊Ｉｌｃ
项目概况 厦『ｌ建发国际大厦地处厦『Ｉ东悔岸的会展中心北
片Ⅸ．东面为环岛路。苴地上建筑由一拣４８屡超高层 主楼和数栋多层商业用房等组团椅成，地下为ｉ层的 超大地下室。总建筑面税约１６ ４万ｍ‘．其中主楼面
模态
ｌ ２
（１５层）
（２层）
（２层）
（３层）
２５ ２５９
２６ ０７２
２５ ４８ｌ
２６ ５７６
剪力（ｋＮ）
地震作用倾覆 弯矩（ｋＮ ｍ） 地震作用基底剪
３ ３２８ ６１４
３ ２７４ ６１２
３
１１３ ３１７
３
０９０ ７９０
２．０９％
２．１５％
２．０４％
２．１３％
力与总质量比
地震作用
１９１．１
２０９．１
１９４．２
移大于１／５７５的楼层，其有害层间位移所占的比例均 在１０％以下，楼层的层间位移以弯曲变形产生的无害 位移占主导。另外，根据ＰＭＳＡＭ计算结果，在不同风 向的风力作用下，主楼顶点的最大加速度为０．２４ｍ／ｓ２， 满足规范对舒适度的要求（小于０．２５ｍ／ｓ２）。 ４．３弹性时程分析以及弹塑性时程分析 由于本工程已经超过了《高层建筑混凝土结构工 程技术规程》（ＪＧＪ３．２００２）第ｌｌ章中规定的混合结构 体系最大适用高度，在常规计算分析的基础上，我们还 用ＡＢＡＱＵＳ等通用有限元程序补充进行了施１＝过程模 拟分析、弹性时程分析以及弹翅性时程专项分析”。。 根据中国建筑科学研究院工程抗震所提供的场地地震 波进行双向地震作用计算，小震、中震和大震地面运动 最大加速度分别为５５９ａｌ、１５５９ａｌ、３１０９ａｌ。 小震弹性时程分析结果
参考了广东省的相关规定‘和Ｂ有经验，认为当基本
风压取１００年一遇时，如果有害层间位移占总层间位 移的５０％以下，对高度在１５０ｍ一２５０ｍ的建筑，其最大 层间位移角的限值可在１／６００—１／５００之间插值，按此 则本工程的最大层间位移角可采用１／５４５来控制，这 一控制标准得到了超限抗震审查专家组的认可。
２０３．３
顶点位移ｕ（Ｕ／ｌｔ） （ｉ／Ｉ １２５） 楼层抗剪承载力 与上层的比值 风作用 最大层间位移角 风作用最大层问位 移／平均层间位移 风作用基底
３ｌ ６１９ ｌ／８０３
（１／１ ０２８）
（１／１ １１７）
Ｏ．８０
（１／１ ０６７）
０．８４
（４８层）
１／５５６ ｌ／７４０
（４８层）
ｌ／５６７
标．在Ｙ向风荷载作用下，采用锕框架．混凝±校一０筒 ｆ高规）…第４
６
３条。本工程的高度升下１５０ｍ一
２５０ｍ，其最大层问位移角限僵为１／５７５。如果能适当
结构体系的方案整体刚度明＆偏弱，如果柱子尺寸受 到限制，则须不同程度地增加简体墙厚，造成枝心筒布
３３６
放宽该限值，将使结构方案获得更大的经济性。我们
主楼底部第．层层高９ ６ｍ，其上下两层的层高分
别是４ ８ｍ和５ ５ｍ．竖向剐鹰突变。读展翻向刚度与 上部楼层翻向剐廑的比值为０ ６２（ｊ）和０ ６４（ｙ）：该层
岩石层。
ｌ圈囵
的楼层层问抗侧力结构的受剪承藏力与Ｉ：层受剪承载 力的比值为０ ７０，见闱２。 日十＾层“±主体结构收进的水平Ｒ寸与下部楼 层之№太于２５％，见罔３。除此“外．由于受建筑布置
Ｏ．２４
加速廑ｍ／ｓ２
注：１）总质量、基底剪力、基底倾覆弯矩均为嵌固层计算值。２）表中 所指层数均为建筑楼层编号。
３
ｒ扭／ｎ
的比值小于１．４；地震作用的质量参与系数均大于 ９０％；地震作用下底部的剪重比均大于２．０％；框架承 担的底部地震倾覆力矩均小于总地震倾覆力的５０％； 框架柱和剪力墙墙肢的轴压比均满足规范要求；除薄 弱层所在的二层外，其余各楼层的上下刚度均符合有 关规范的要求，二层水平地震作用按规范要求乘以１． １５的增大系数，该楼层与其上一层的刚度比分别为Ｏ． ６２（Ｘ向）和０．６４（１，向），该楼层抗剪承载力与上层的 比值为０．８２（Ｘ向）和０．８５（ｙ向），根据弹性和弹塑性 计算的层间位移曲线分析，该层未见明显的变形突变。 且罕遇地震作用下，该楼层竖向结构构件的塑性应变 均在可接受的范围内，结构是安全的。 本工程在风荷载作用下，两个程序的风荷载分析 结果都满足规范要求。我们对ｙ向风荷载作用下有害 层间位移与总层间位移的关系进行了分析，总层问位
积纳８ ３万ｍ ２．姐罔１所不，限于篇幅，本文仅舟绍主 懂部分的设计。 主碴建筑高度约２１５ｍ．平面凳姒鼓形，底部长度
约为４５ｍ．宽度约３６ｍ＋高宽比约为６ ０。主接结构体 系采用铜管混凝±．锕粱－混矗土核心简体系．利用设 备层布置两处加强层，楼面采用组合楼板。核心筒外
嗣剪力墙厚度．底部为９００ｍｍ，日层以上为７００ｍｍ．钢
向主要为风荷载工况控制．而结柯在Ｙ向风荷载作用
下的层问位移和顶点位移都远大干ｚ向风荷载及两向 地震佧用下的层问位移和顶点位移，因此，结构设计时 通过在１５层和３１层设备层设置伸臂桁架来加强ｒ向 刚度，减少东平荷载作用下的楼层位移，同时着重对饿 方向风荷载作用下的层问位移限制进行了探讨。依据 经过仆析ｒ述各种结构方案的平面布置和计算指