轴心抗压fc= 17.5 轴心抗拉ft= 1.65
Ec= 3.15E+04 Mpa 一级钢强 度设计值 fy(Mpa)= 210 二级钢强 度设计值 fy(Mpa)= 310
C40强度设计 值(MPa) 轴心抗压fc= 19.5
轴心抗拉ft= 1.8 Ec= 3.25E+04 Mpa
Es= 2.10E+05 Mpa
q=aQ/(acsbcs') =
P=qacsb= V2Qk=P=
548.03 274.01 274.01
kN/m2 kN
c)波浪上 托力
M2QK=q2*l02/ 8=
V2Qk=1/2q2*l n=
d)波浪下 砸力
M2QK=q2*l02/ 8=
V2Qk=1/2q2*l n=
q= 0 kPa 0.00 kN.m/m 0.00 kN/m
0.9816 0.9721
0.9786
As=M/(gs* fy*h0)(mm
2) SAs(mm2) 最小配筋
率 u=0.15%, As(mm2) As(mm2) 实际配筋 直径(mm) 间距(Amsm实)
(mm2)
a1 a2 a3
c d
Ate=2asb( mm2)
rte=As/Ate rte(与0.01
面板计算
一、设计
条件
1、板的
尺寸
预制板的尺寸
长
宽
高
板跨向 结构见图
7.25
3.7
0.25 长
搁梁
翼缘宽B1 中心距l 净跨ln 搁置长度e
1
4.3
3.3
0.2
预制高度h= 0.25 m
现浇板厚度= 0.15 m
迭合板厚＝ 0.4
m
磨耗层厚度= 0.055 m
取 0.055
m
2，材料 混凝土
C35强度设计 值(MPa)
150
12
@
150
F
30
B1> 弯矩计算 跨度
4.3 m 3.3 m
1m 0.1l= 0.43
lo=1.1*ln 3.63 可变荷载 a)均载
M2QK=q2*l02/ 8=
m q= 20
32.94 kN.m/m
V2Qk=1/2q2*l
n= 33.00 kN/m b40t汽车 吊
考虑单个 空载通过 支腿作用
根据
JTS1671-2010第 4.2.6~2 条
5.6.3条规定
Байду номын сангаас
计算.
对受弯构
件
2、面板 迭合面受 剪承载力 计算
M/0.87As ssl= h0
Vu=1/gd （0.07fcbh0)
Vu=
434.32 kN
V=
433.54 kN
3、使用
Vu
>
V
满足
期受冲切
承载力计
算
汽车吊
局部荷载设
计值
Ft=1.5*1.3
受冲切承载 力设计值
*196.5= 294.75 kN
1.870257
y= 0.3
m
ac=a1=
0.5 m
冲击系数a= 1.3
q=aQ/(acbc)= 546.34 kN/m2
P=qacb= 273.17 kN
M2GK=1/4Pl= 247.90 kN.m
剪力计算 （偏置荷载）
acs=a1= 0.5 m bcs'=b1+1.8*h0
+0.3*x= 1.8645 m
kN/m2
V1Qk=1/2q2*l
o= 8.250 kN/m
预制板吊
采用四点
运
吊
吊点距离边 缘0.3m
7.25*3.7*
预制板尺寸= 0.25
m
吊运冲击系 数a= 1.3
lx= 3.1 m 查<<建筑结
构静力计算
手册>>表4-
ly= 6.65 m
11
q=agh= 8.125 kPa
lx/ly= 0.47
Es= 2.00E+05 Mpa
C30强度设计值 (MPa)
轴心抗压fc= 15 轴心抗拉ft= 1.5
3，作用
1)永久作
用
钢筋混凝土
g= 25 kN/m3
2)可变作
用
a,均载
20 kPa
b,施工均
载 c,40t汽车
5 kPa
吊,空载
通过，见
荷载图式
d,波浪上 托力(计 算中不考 虑) e,波浪下 砸力(计 算中不考 虑) 4，计算 依据 根据规范
JTJ267-
98,JTJ291 -98进行 计算。 二、作用 计算 1、施工 期计算 预制面板 安装时, 按单向简 支板计算 。 计算跨度
作用效应 分析
净跨ln= 搁置长度e=
板厚h1= 现浇层厚度
h2=
弯矩计算跨 度l0=
弯矩计算跨 度l0=
剪力计算跨 度l0=ln=
3.3 0.2 0.25 0.15
aMox= 0.0592
aMoy= 0.1304
Moy=aMoy*q* ly2= 46.854
kN.m/m
分布筋
Mox=aMox*q* ly2= 21.271
kN.m/m
吊钩选用
板重 选用 Anfy2/3*(1/1.
4F
[G]= 2)*(1/a)= 2、使用 期计算 计算跨度
190.3
l=
ln=
B1=
(mm). rte-----纵向受 拉钢筋的有 效配筋率,小 于0.01时取 0.01,大于0.1 时取0.1. Ate-----有效 受拉砼截面 面积,对轴心 受拉构件,取 构件截面面 积,对受弯,偏
心受拉, 偏心受压构 件,取2asb,as 为受拉钢筋 重心至受拉 区边缘的距
离,对矩 形截面,b为截 面宽度,对有 受拉翼缘的 倒T形,I形截 面,b为受拉
M=gGMGK+gQ
MQK b,正常使 用极限状 态的作用 效应组合 持久状况 作用的长 期效应组 合
M=MGK+y1M
QK
计算结果 汇总
y1= 0.6
作用
永久作用
自重
均载
可变作用 汽车吊
波浪上托力
波浪下砸力
施工荷载
持久状况作
承载能力 用效应
极限状态 的持久组合
的作用
效应组合
短暂状况作
用效应
的短暂组合
1000 50
1000 50
1000 30
h0=h-a 200
200
350
370
fc(kPa) 17.5
19.5
19.5
19.5
fy(kPa) 310
310
310
310
as=M/(fc* b*h02) 0.029859 gs 0.9925
0.0720827 0.10847645 0.083576803
Wmax=
.4rte)
rte=As/Ate Wmax-----最
大裂缝宽度
式中: (am1m---)--构件受
力特征系数,
对受弯构件,
取1.0;对大偏
心受压构件,
取0.95;
924
2457
924
2796
4909
1 1 1 50 25
1718 1718
18 150 1696
1 1 1 50 18
525 2796
(1)*1.2+(2)*1.5
433.54
(1)*1.2+(6)*1.3
33.25
施工期
使用期
计算弯矩 M(kN高.m度)
自重 20.90
自重+施工荷载 底分布筋 56.22
底层配筋 259.12
顶层配筋 223.11
h(mm) 250 计算宽度
250
400
400
b(mm) 1000 保护层厚
度a(mm) 50
ln+h1
3.5
3.3
m m m
m 但不大于 ln+e
m
m
永久作用: 板自
重:q1=h*
g= 11.375 M1GK=q1*l02/
8= 17.418 kN.m/m
kN/m2
V1Gk=1/2q1*l o= 18.769 kN/m 可变作用: 施工荷载 q2= 5
M1QK=q2*l02/ 8= 7.656 kN.m/m
受拉构件,取 1.10;对轴心 受拉取1.20. a2-----考虑钢 筋表面形状 影响系数,对 光面钢筋,取 1.4,对变形钢 筋,取1.0. a3-----考虑荷 载长期效应 组合或重复 荷载影响系 数,取1.5;
对短期 效应组合取 1.0`1.2;对施 工期取1.0 c-----最外排 纵向钢筋的 保护层厚度, 当c大于 50mm时,取 d-----钢筋直 径,当采用不 同直径时,取 其加权平均 的换算直径
25 100 4909
1 1 1.5 50 25
100000 100000 100000 0.049087385 0.0169646 0.04908739
0.049087385 0.0169646 0.04908739 2.00E+05 2.00E+05 2.00E+05
25.07 29.4
46.85 158.7
区翼缘
宽度.(mm2) As-----受拉区 纵向钢筋截 面面积,对轴 心受拉构件, 取全部纵向 钢筋截面面
积,对
受弯,偏心受
拉及大偏心
受压构件,取