十字梁板式塔吊基础计算十字梁板式塔吊基础计算本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

本计算书主要计算依据：施工图纸、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

本工程用《塔吊使用说明书》、地质勘探报告和施工现场总平面布置图等。

基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；塔吊自重Gt：450.8kN；标准节长度b：2.5m；最大起重荷载Q：60kN；塔身宽度B：2.5m；主弦杆材料：角钢/方钢；塔吊起升高度H：60m；主弦杆宽度c：180mm；非工作状态时：额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受的水平力P：20kN；工作状态时：额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受的水平力P：50kN；2、风荷载基本参数所处城市：风荷载高度变化系数μz：0.62；地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高；非工作状态时，基本风压ω0：0.55kN·m；工作状态时，基本风压ω0：0.55kN·m；3、基础基本参数交叉梁截面高度h1：1m；交叉梁宽t：0.5m；基础底面宽度Bc：6m；基础底板厚度h2：0.4m；基础上部中心部分正方形边长a1：4m；混凝土强度等级：C35；承台混凝土保护层厚度：50mm ； 基础埋置深度d ：0.6m ；非工作状态下荷载计算一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=450.800kN ； 作用于塔吊的竖向力：；KN G F k96.54080.4502.12.1=⨯==2、塔吊弯矩计算221BH w M k ϕω=依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)中风荷载体型系数:本工程，基本风压为 2/55.0m KN w =查表得:风荷载高度变化系数μ z =0.62; 挡风系数计算：；）（52.050.250.218.050.250.2450.2250.23)423(2222=⨯⨯+⨯+⨯+⨯=+++=Bb c b B b B ϕ因为是角钢/方钢，体型系数μ s =2.402; 高度z 处的风振系数取:β z =1.0; 所以风荷载设计值为:mKN BH w M k •=⨯⨯⨯⨯==80.13336050.252.057.0212122ϕω最大弯矩值：2/57.055.062.0402.20.17.07.0m KN w w z s z k =⨯⨯⨯⨯==μμβmKN Ph M M M w e •=⨯++=++=32.2735)0.12080.1333600(4.1)(4.11max二、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： 3c kkk B GF Me ≤+=式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M ──作用在基础上的弯矩； kF ──作用在基础上的垂直载荷；kG ──混凝土基础重力、基础埋置深度的土重。

)42521221s t h h a h B G c ⨯⨯+⨯+⨯=（)]4([2122122s t h h a h B h B Gc c m ⨯⨯+⨯+⨯-⨯=γ 21G G Gk+=；m B L c 49.800.622=⨯== ；m B y 54.350.222=⨯==；m y L s 475.2254.349.82=-=-=；m h h h 6.004.0.121=-=-= KNG k 1048)]}475.25.06.046.00.44.00.6(0.10.6[22475.25.06.046.00.44.00.6(25{2.122222=⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯+⨯⨯⨯+⨯+⨯=）计算得：；m m e 0.23.672.1104896.54032.2735==+= 基础抗倾覆稳定性满足要求！三、地基承载力验算B cA 1Aa 1stxsy BA 1Aσmaxσminxcι-cισx对角线长mB l c 49.80.622=⨯==面积2220.360.6m BA c===，截面系数 3333488.250.6118.0118.02622m B B B IW c cc =⨯====塔吊基础荷载为基础中心受集中荷载P 和倾覆力矩M ，则地基应力为：W M aP ±=2max min σ minmax maxσσσ+=l c1、地基应力计算222max /34.122488.2532.27350.696.540m KN W M B P c=+=+=σ 222min /29.92488.2532.27350.696.540mKN W M B P c -=-=-=σml c 84.429.9234.12234.12249.8minmax max=+⨯=+=σσσm B B S c 47.2)5.20.6(22)(22=-=-=2、梁弯矩计算m KN S cS c M l •=⨯-⨯⨯=-=71.45747.26147.284.43184.434.122)6131(max 4343）（σ四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。

验算公式如下:7.0h a f F mt hplβ≤式中hpβ--受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，hpβ取1.0；当h 大于等于2000mm 时，hpβ取0.9，其间按照线性内插法取用；取hpβp =0.98；tf --混凝土轴心抗拉强度设计值，取2/57.1mm N f t =；h --基础冲切破坏锥体的有效高度，取；mm h 350504000=-= ma --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:mta B a c m 164.125.0)0.40.6(22)(21=--⨯=--⨯=；1F --相应于荷载效应基本组合时作用在1A 上的地基土净反力设计值：；KN a F m 76.165164.134.12222max 1=⨯=⨯=σ允许冲切力：KNF KN 76.16578.438350116457.198.07.01==⨯⨯⨯⨯实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！ 五、交叉梁截面主筋的计算 1、截面配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

200th f a M a c s =式中0a ──系数，当混凝土强度不超过C50时，a 取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，a 取为0.94,期间按线性内插法确定；cf ──混凝土抗压强度设计值；16.70KN/m2h ──承台的计算高度。

1000-50=950mmyf ──钢筋抗拉强度300KN/m2(1)、梁配筋计算06.09505007.1694.01071.45726=⨯⨯⨯⨯=s a06.006.0211=⨯--=ξ97.0206.01=-=s γ2667.165530095097.01071.457mm A s =⨯⨯⨯=由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1000×500×0.2%=1000mm 2建议配筋值：HRB335钢筋，梁上、下部各，7Φ18。

实际配筋值1780.38mm 2。

(2)、梁箍筋计算：KNF 76.1651=、选择Φ10，4肢箍，254.78mm Asv=A sv1、2/300mm N f yv =107.025.1th f F A h nf s tsvyv -≤mm th F F A h nf s t sv yv 31495050057.17.01076.16554.78950300425.17.025.1310-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-=箍筋间距mm s 320=00196.032050054.7841sv =⨯⨯==ts nA sv ρ 001.030057.128.028.0min ===y t sv f fρ最小配箍率:箍筋的配筋率svρ不应小于yvt f f 28.0。

建议配筋值：HPB235钢筋，φ10@320 (3)、梁腰筋计算：十字交叉梁高度h 1=1000mm>450mm ，所以需要配置腰筋。

20475950500%1.0%1.0mm th A ys =⨯⨯=≥故取 2475mm Ays=。

建议配筋值：HRB335钢筋，4Φ14。

实际配筋值615.75mm 2。

(4)、板底配筋计算：最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:6000×400×0.15%=3600mm 2。

故取 A s =3600.00mm 2。

建议配筋值：HRB335钢筋，Φ20@250mm 。

承台底面单向根数24根。

实际配筋值7539.822mm 2。

工作状态下荷载计算一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：KN G 80.450=； 塔吊最大起重荷载：KN Q 00.60=； 作用于塔吊的竖向力：KNQ G F k 96.612)00.6080.450(2.1)(2.1=+=+=；2、塔吊弯矩计算221BH w M k ϕω=依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)中风荷载体型系数:本工程，基本风压为 2/55.0m KN w =查表得:风荷载高度变化系数μ z =0.62;挡风系数计算：；）（52.050.250.218.050.250.2450.2250.23)423(2222=⨯⨯+⨯+⨯+⨯=+++=Bb c b B b B ϕ因为是角钢/方钢，体型系数μ s =2.402; 高度z 处的风振系数取:β z =1.0; 所以风荷载设计值为:mKN BH w M k •=⨯⨯⨯⨯==80.13336050.252.057.0212122ϕω最大弯矩值：mKN Ph M M M w e •=⨯++=++=32.2777)0.15080.1333600(4.1)(4.11max二、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： 3c kkk B GF Me ≤+=式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M ──作用在基础上的弯矩； kF ──作用在基础上的垂直载荷；kG ──混凝土基础重力、基础埋置深度的土重。

)42521221s t h h a h B G c ⨯⨯+⨯+⨯=（)]4([2122122s t h h a h B h B Gc c m ⨯⨯+⨯+⨯-⨯=γ21G G Gk+=2/57.055.062.0402.20.17.07.0mKN w w z s z k =⨯⨯⨯⨯==μμβ；m B L c 49.800.622=⨯== ；m B y 54.350.222=⨯==；m y L s 475.2254.349.82=-=-=；m h h h 6.004.0.121=-=-= KNG k 1048)]}475.25.06.046.00.44.00.6(0.10.6[22475.25.06.046.00.44.00.6(25{2.122222=⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯+⨯⨯⨯+⨯+⨯=）计算得：；m m e 0.23.667.1104896.61232.2777==+= 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 三、地基承载力验算B cA 1Aa 1stxsy BA 1Aσmaxσminxcι-cισx对角线长mB l c 49.80.622=⨯==面积2220.360.6m BA c===，截面系数 3333488.250.6118.0118.02622m B B B IW c cc =⨯====塔吊基础荷载为基础中心受集中荷载P 和倾覆力矩M ，则地基应力为：WM a P ±=2max min σ minmax max σσσ+=l c1、地基应力计算222max /35.124488.2532.27350.696.612m KN W M B P c=+=+=σ 222min /29.90488.2532.27350.696.612mKN W M B P c -=-=-=σml c 92.429.9035.12435.12449.8min max max =+⨯=+=σσσ m B B S c 47.2)5.20.6(22)(22=-=-=2、梁弯矩计算m KN S cS c M l •=⨯-⨯⨯=-=83.46747.26147.292.43192.435.124)6131(max 4343）（σ四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。