3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
3.2.4分配梁计算(I16)荷载：钢筋砼自重：取26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa碗扣支架自重：1.2米立杆：427根；60横杆：972根；30横杆：1120；上下托：854个1.2米立杆单根重：7.41千克，60横杆单根重：2.82千克，30横杆单根重：1.67千克，托单个重：7千克427×7.41＋972×2.82＋1120×1.67＋854×7=13754千克=13.754T 碗扣搭设面积：24×3.6=86.4㎡支架自重平米指标：13.754÷86.4=0.16T/㎡=1.6KN/㎡(模板体系采用木模重量较轻不单独计算荷载)分配梁设置于I56主梁上间距30cm，跨距为2.1米，主要荷载为混凝土，承受碗扣传来的力，可简化为均布荷载简支梁。
计算简图I16参数：每米重：20.5㎏/m ;截面面积S=26.11cm2; 截面惯性矩I=1127cm4; 截面抵抗矩w=140.9cm3；弹性模量E=2.1×105mpa；钢材牌号为：Q235钢，抗弯许用应力为：[σ]=190 MPa荷载：恒载：q1=2.2*0.3*26=（17.16KN/m＋1.6×0.3）×1.2=21.17 KN/m，活载q2：q2=（2＋2＋1）×0.3=1.5KN/m×1.4=2.1 KN/mQ=q1+q2=21.17＋2.1=23.27KN/m跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=23.27×2.12 /8=12.83KN.mσ= Mmax/W=12830/140.9=91.06MP a<[σ]=190 MPa满足要求。
按简支梁挠度计算：Fx=5ql4/384EI=5*23.27*103*2.14/(384*2.1*1011*1127*10-8)=2.49*10-3m <L/400=5.25*10-3满足要求3.2.3主梁计算（I56)荷载：钢筋砼自重：取26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa碗扣支架重：1.6KN/㎡I16分配梁重：单根长度3.6m，3.6×20.5=73.8千克，24÷0.3=80根，80×73.8=5904千克，5.904×10=59.040KN÷24=2.46KN/M主梁可按均布荷载外伸悬臂梁计算3.4 计算简图I56a型钢参数：每米重：106.27㎏/m ;截面面积S=135.38cm2; 截面惯性矩I=65576cm4; 截面抵抗矩w=2342cm3；弹性模量E=2.1×105mpa；钢材牌号为：Q235钢，抗弯许用应力为：[σ]=190 MPa均布荷载按盖梁混凝土102m3,则恒载：q1=102*26/22=（120.55KN/m＋1.6＋2.46）×1.2=149.532 KN/M；活载q2=1＋2＋2=5×1.4=7 KN/Mq=149.532＋7=156.532KN/MAC a =3m，AB L=8m弯矩：AB段按两等跨连续梁均布荷载计算(根据路桥施工计算手册762页)：跨内最大弯矩：M=0.07（系数）×q×l2=0.07×156.532×82=701.26KN.MCA段按均布荷载外悬臂弯矩计算(根据路桥施工计算手册760页)：M1=-qa2/2=-156.532*32/2=-704.39 4KN.m弯矩取大值：704.394KN.M计算σ= Mmax/W=704394/2342=300.766MPa＞[σ]=190 MPa不满足要求；故I56主梁采用双支焊接合并：单支I56型钢承受力为：300.766÷2=150.383＜190MPa 满足要求挠度：AB段按两等跨连续梁均布荷载计算(根据路桥施工计算手册762页)：：f=0.521(系数)×ql4/100EI=0.521×156.532×103×84 /100×2.1×1011 ×2(双支)×65576×10-8=0.012m<L/400（允许挠度）=8/400=0.02m，满足要求按均布荷载外伸悬臂梁最大挠度计算(根据路桥施工计算手册760页)：Fmax=［ql4/(384EI) ］*(5-24a2/l2)=［156.532×103×84/(384×2.1×1011×2(双支)×65576×10-8)］×(5-24×32/82)=9.85×10-3m<L/400=8/400=2×10-2m满足要求。
3.2.3支点钢棒计算：考虑到钢棒与主梁接触点较集中，在钢棒上设钢板增大主梁支撑接触面，防止主梁接触点失稳。
受力简图如下：图3.5 计算简图钢棒采用υ120mmQ345钢，参数为：截面面积为：A=π×r2=3.14×602=11304mm2惯性矩为：I=πd4/64=3.14×1204/64=1017.36×104mm4 =1017.36cm4截面模量为：W=πd3/32=16.956×104mm3=169.56cm3Q345钢抗剪强度许用（设计）值［τ］=145Mpa。
I56重：106.27㎏/m×25×4=10.627T钢棒直接承受主梁传来的力，假设穿入混凝土部分圆钢均匀受力，其按《路桥施工计算手册》P759页公式计算：3根钢棒共6个支撑点剪力：恒载=102×2.6（混凝土）＋13.754T（碗扣架）＋5.904T(I16分配梁)＋10.627T(I56主梁)=295.485T×10=2954.85KN×1.2=3545.82KN 活载=1＋2＋2=5×1.4=7 KNP=3545.82＋7=3552.82KN÷6=592.14KNAC段剪力：Q=-P=592.14KN切应力：τmax=4Q/3A=4×592.14×103/3×11304=69.8MPA＜［τ］=145Mpa满足要求。
在所有钢棒下方增设牛腿增强,在钢棒下增设预埋件，焊接牛腿增加钢棒支点，使钢棒受弯减小。
3.3托架安装及拆除在浇筑墩柱时预留孔洞、埋设预埋件，拆模后达到设计强度后，焊接牛腿，穿入支点圆钢，安装采用25T汽车吊，将分配梁缓缓的穿过墩柱预留孔洞，在吊装过程中要统一指挥，平稳穿过避免损坏墩柱砼，在吊装完成后对支点进行调平定位。
贝雷梁作为盖梁托架的主梁，按横桥方向布置与下部支点相互垂直。
在下部支点圆钢安装定位完成后，在支点圆钢上放样贝雷梁的位置，然后将预先拼装好的贝雷桁架(5片)整体吊至指定位置进行安装，为了防止贝雷梁移动，两片贝雷梁之间设置连接系，连接系采用角钢(L75*8mm)，每片贝雷桁架的底面水平、竖向均设置一道。
上部分配梁作为碗扣钢管的下部支撑点，采用Ⅰ28b工字钢按60cm 间距与贝雷梁水平垂直布置，在与贝雷梁相交处设加劲板（如图2），为了防止分配梁移动，制作“U”型钢筋，包卡贝雷梁上弦杆与分配梁焊接，使分配梁与贝雷梁稳定相连。