根据1552工作面围岩柱状资料分析，15#煤层顶板直接顶为粘土岩，厚度1.0-1.5m ，施工时，极易垮落，掘进施工时以14#煤层做顶沿15#煤层底板掘进，采取锚网支护。

为了将锚杆加固的“组合梁”悬吊于老顶坚硬岩层中，需用高强度锚索做辅助支护。

根据邻近1551运、回两巷掘进巷道的支护经验，确定1552回风巷、1552回风巷皮带机头硐室,采用锚杆—钢筋网—钢带--锚索联合支护。

二、支护参数设计㈠采用类比法合理选择支护参数：根据15#煤层邻近巷道的支护经验，1552回风巷巷道顶锚杆选用φ16mm ×1800mm 的圆钢锚杆，间距1000mm,排距900mm ；选用1x7丝φ15.24mm ，锚固力不小于230kN 冷拔钢筋,长度4.2m 的锚索加强支护。

㈡采用计算法校核支护参数 1、锚杆长度计算L = KH+L 1+L 2式中：L ——锚杆长度，m H ——冒落拱高度，m K----安全系数，取2L 1——锚杆锚入稳定岩层深度，取0.5m L 2——锚杆在巷道中的外露长度，取0.05m 其中： H=B/2f=3.4/(2×4)=0.43m式中：B ——巷道宽度 f ——岩石坚固性系数，取4L = 2H+L1+L2=2×0.43+0.5+0.05=1.41m 施工时取L=1.8m2、锚杆间距、排距a 、ba=b=KHrQ 式中：a 、b ——锚杆间、排距mQ ——锚杆设计锚固力，50kN/根； H ——冒落拱高度，取0.58m ； K ——安全系数，取2；r ——被悬吊粘土岩的重力密度，26.44kN/m 3a=b=44.2643.0250⨯⨯=1.48m施工中间距取1.0m ，排距取0.9m 。

3、锚杆直径的选择：d =P=abhr=0.9×1×1.8×23=37.26kN/m 2式中：a---锚杆排距h---锚杆承载岩体高度，取锚杆长度1.8m b---锚杆间距r---承载岩体容重23kN/m 3 K---安全系数 取2Δ--锚杆材料抗拉强度，取38kN/m 2d ==38002/3.1437304⨯⨯⨯=15.8mm施工中取Φ=16mm通过锚杆直径的验算，排距确定为0.9m ，间距为1.0m,能满足支护要求。

4、理论上锚杆锚固长度可用下式计算：222r a r d l l D d =-式中：la —锚固长度，m ；dr —锚固剂直径，mm ，取23mm ； D —钻孔直径，mm ，取28mm ； d —锚杆杆体直径，mm ，取20mm ；lr —锚固剂长度，mm ，两种锚固剂CK2360和K2380，则锚固剂长度为1400mm 。

22222223=1400=1928mm 2820r a r d l l D d =-- 锚杆的外露长度假设为50mm ，则锚杆为全锚。

5、锚索支护参数计算： ⑴确定锚索的长度：L=La+Lb+Lc+Ld式中 L----锚索总长度，mLa---锚索深入到较稳定岩层的锚固长度，mLb---需要悬吊的不稳定岩层厚度，取1.5mLc---上托盘及锚具的厚度，取0.1mLd---需要外露的张拉长度，取0.3m锚索锚固长度La按下式确定：La≥K×(d1fa/4fc)式中：K---安全系数，取2d1---锚索钢绞线直径，取15.24mmfa---钢绞线抗拉强度，N/m㎡(1920MPa,含1883.52N/mm2)fc—锚索与锚固剂的粘合强度，取10N/mm2则La≥（2×15.24×1883.52）/4×10=1435.242㎜≈1.44mL=1.44+1.5+0.1+0.3=3.34m 施工取锚索长度为4.2m。

⑵锚索的间、排距校核:L=NF2/｛BHr-(2F1sinθ)/L1｝式中 L—锚索间排距，mB—巷道最大冒落宽度，正巷3.4mH—巷道冒落高度，按最严重冒落高度取2.0mr---岩体容重，23kN/m3L1—锚杆的排距，0.9mF1—锚杆的锚固力，50kNF2—锚索极限承载力，17.8mm取335kN，21.6mm取550kN。

θ—角锚杆与巷道顶板的夹角，75度n—一排锚索个数，取2通过上述计算，1552回风巷锚索间距小于2.5m布置。

根据巷道掘进支护情况，1552回风巷巷道顶板施工一排锚索加强支护，长度4.2m，间距为2.0m布置，每根锚索使用不少于四节树脂药卷锚固，可满足支护要求。

直墙圆拱形巷道锚杆长度确定：（1）锚杆长度锚杆长度可按式1确定123b b b b L L L L =++式中：b L ——锚杆长度，m1b L ——锚杆外露长度（一般取0.1-0.15m ）2b L ——锚杆有效长度，m3b L ——锚杆锚固长度（一般取0.3-0.4m 锚杆有效长度2b L 的确定方法为：直墙半圆拱巷道：顶：222(/2)()b p a c d L L c d++=-+帮：22b p a L L =-式中：a —巷道宽度，m ；c —直墙圆形拱巷道墙高，m ；d —直墙圆形拱巷道拱高，m ；Lp —塑性软化区的范围，m ，一般状况下当采深<200m,Lp=0-2m ；当采深在200-400m 之间时，Lp=2-5m ；当采深＞400m ，Lp=5-8m 。

（2）锚杆的间排距：假设锚杆的间排距相同，都为Sb ，则计算公式为：12[]b b S P σ⎛⎫= ⎪⎝⎭式中：Sb ——等距排列时锚杆的间排距，m ；[]b σ____单根锚杆的极限破断力，kN ；P ——巷道的各部位支护载荷，kN/m 2顶板：14d W P ka π= 帮部：2b WP k a =k ——安全系数，一般取1.05-2.0；经验公式是在大量支护设计经验的基础上，得出的指导支护设计的简单公式。

目前，国内外有多种锚杆支护设计的经验公式，以下列举数例。

(1) 锚杆长度选取①Hoek与Brown等提出确定锚杆长度的一般经验准则：最小锚杆长度=max ［锚杆间距的两倍，三倍不连续面平均间距确定的不稳定岩块宽度，巷道跨度之半］。

②Lang与Bischoff认为，锚杆长度与锚杆间排距之比应为1.2～1.5，锚杆长度可作为巷道宽度的函数确定，如：L=B2/3，其中L为锚杆长度，B为巷道宽度。

③Schach等人提出确定锚杆长度的经验公式为：L=1.4+0.184B （非预应力锚杆）L=1.6+(1+0.012B2)1/2 （预应力锚杆）④日本的经验表明，锚杆长度为巷道宽度或高度的0.6倍。

如果再加长锚杆，支护效果将不会明显变化。

⑤新奥法对锚杆长度的选择也提出一些准则。

基于锚杆支护的作用是在围岩中形成自承拱的原理，锚杆长度主要与巷道围岩条件及跨度有关：对于比较完整的硬岩，锚杆长度取1.0～1.2m；对于完整性较差的中硬岩石，锚杆长度取巷道宽度的1/4～1/3，一般为2～3m；对于松软破碎的岩体，锚杆长度取巷道宽度的1/2～2/3，一般为4～6m。

⑥其它经验公式，如：公式1：顶板锚杆长度L=2+0.15B/K帮锚杆长度L=2+0.15H/K其中：B—巷道宽度，m；H—巷道高度，m；K—与围岩性质等有关的系数，一般取3~5。

公式2：锚杆长度L=k(1.5+B/10)其中：k—围岩影响系数，一般取0.9-1.2，围岩稳定性差时取大值。

(2) 锚杆间排距选取①Hoek与Brown等提出，最大锚杆间距=min［锚杆长度之半，1.5倍不连续间距确定的不稳定岩块宽度］。

②Lang与Bischoff认为，锚杆间排距与锚杆长度之比为2/3～5/6比较合理。

③Schach等从拱形巷道顶部能够形成有效的压力拱出发，认为锚杆长度与锚杆间距的比值应接近2。

④新奥法对锚杆间距的选择提出一些准则：硬岩，锚杆间距取1.5～2.0m；中硬岩石，锚杆间距取1.5m；松软破碎的岩体，锚杆间距取0.8～1.0m。

1 悬吊理论悬吊理论认为锚杆的作用是将下部不稳定的岩层悬吊在上部稳定的岩层中，阻止软弱破碎岩层垮落。

悬吊理论只考虑了锚杆的被动抗拉作用，根据不稳定岩层厚度计算锚杆长度，根据锚杆悬吊的不稳定岩层重量计算锚杆直径和间排距。

(1) 锚杆长度如图4.1(a)，锚杆长度用下式计算：L=L1+L2+L3(4-1)式中：L-锚杆长度，m；L1-锚杆外露长度，m，取决于锚杆类型与锚固方式，一般取0.15m；L2-锚杆有效长度，m，不小于不稳定岩层的厚度；L3-锚杆锚固长度，m，端部锚固一般取0.3-0.4m。

(2) 锚杆锚固力与直径锚杆锚固力应不小于被悬吊不稳定岩层的重量，用下式计算：Q=KL2a1a2γ(4-2)式中：Q-锚杆锚固力，kN；K-安全系数，一般取1.5～2；a1、a2-锚杆间排距，m；γ-不稳定岩层平均容重，kN/m3。

如果锚杆锚固力与杆体的破断力相等，则锚杆直径可由下式得出：d=(4-3)式中：d-锚杆直径，m；σt-杆体材料的抗拉强度，MPa。

(3) 锚杆间排距如图4.1(b)，当锚杆间排距相等时，即a=a1=a2，则间排距为：a=(4-4)(a) (b) 图4.1 悬吊理论锚杆支护参数计算示意图 (a)-锚杆长度组成；(b)-支护参数计算图2 自然平衡拱理论该理论认为，巷道开掘后，围岩失去了层间联系。

在上覆岩层压力作用下，浅部围岩发生破坏，而在深部一定范围内形成自然平衡拱。

自然平衡拱以上的岩体是稳定的，锚杆的作用主要是防止破坏区围岩垮落。

锚杆所需要的承载能力由破坏岩石的重量确定，而且与巷道断面形状与尺寸、埋藏深度、采动影响程度、岩层倾角、强度、结构等有关。

可见，自然平衡拱理论对锚杆支护作用的分析实质上是悬吊作用，并提供了计算围岩破坏范围的一种方法。

(1) 围岩破坏范围如图4.2是自然平衡拱理论确定巷道围岩破坏范围的计算图。

煤层巷道煤帮破坏深度C(m)由下式确定：4901102CX y K HB C htgf γϕ⎛⎫︒-=- ⎪ ⎪⎝⎭(4-5) 式中：K CX —巷道周边挤压应力集中系数，按巷道断面形状与宽高比确定；γ—巷道上方至地表间地层的平均容重，kN/m 3； H —巷道距地表的深度，m ；B —表征采动影响程度的无因次参数； f y —煤层硬度系数；h —煤层厚度或巷道轮廓范围内煤夹层的厚度，m ； φ—煤的内摩擦角。

QQ H图4.2 巷道围岩破坏范围计算图按式(4-5)求出的C 为负值时表明煤体稳定，正值表明煤体发生破坏。

顶板岩层的破坏深度b(m)，按相对于层理的法线计，可根据下式求出：ny f k C a b αcos )(+=(4-6)式中：a —巷道的半跨距，m ； α—煤层倾角，°；k y —待锚岩层的稳定性系数； f n —锚固岩层的硬度系数。