1、设计任务书：（一）、课程设计的任务热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW机组原则性热力系统图的绘制。
通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。
掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。
（二）、课程设计的内容及主要要求热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。
热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）：1．整理原始资料根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。
2．进行全厂物质平衡。
3．进行回热系统计算。
4．汽轮机组及全厂热经济指标计算。
5．计算结果汇总表。
6．完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。
7．最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。
（三）、原始资料1．热力系统结构及参数见附图。
机组型号 N300－16.17／535／535额定工况 Nd＝300MW2．锅炉参数Pb＝16.66MPa；tb=540℃汽包压力Pbq＝19.67MPa3．其他参数主汽门压损 2％再热器系统压损 12％中低压联通管压损 2％小汽机抽汽管道及阀门压损 8％各加热器抽汽管道及阀门压损 6％锅炉排污量: Dbl=0.01Db 全厂汽水损失 Dl=0.01Db锅炉效率ηb=0.92机械、电机效率ηmηg=0.98加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度 tma＝20℃排污扩容蒸汽压损△Pbl=0.06MPa4. 各加热器上、下端差如下：（四）、参考文献1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，20032．冯慧雯，汽轮机课程设计参考资料，水利电力出版社，19913．沈士一等，汽轮机原理，水利电力出版社，19924. 叶涛，热力发电厂，中国电力出版社，20092、原始资料整理1、已知全部参数（1）汽轮机机组形式 N300－16.17／535／535新蒸汽参数 P0=16.17 Mpa，t0=535℃，h0=3394.601318 kJ/kg再热蒸汽参数高压缸排汽t2=324.66℃，Prh=3.59 Mpa，h2=3041.232178 kJ/kg中压缸进汽trh=535℃，p'rh=3.1592 Mpa，hrh=3532.881592 kJ/kg排气压力 Pc=0.0051 Mpa，hc=136.110840 kJ/kg（2）锅炉型式和参数主蒸汽参数 Pb＝16.66MPa；tb=540℃，hb=3402.948486 kJ/kg 汽包压力 Pbq＝19.67MPa再热蒸汽出口温度trh=535℃锅炉效率ηb=0.92（3）回热抽气八级回热抽气给水温度给水泵焓升=30.584 kj/kg计算中的选用数据锅炉排污量 Dbl=0.01Db全厂汽水损失 Dl=0.01Db加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度 tma＝20℃，hm=84.141739kJ/kg连续排污扩容压力 0.75Mpa（扩容蒸汽进入除氧器），见表1计算工况下机械电机效率ηmηg=0.98小汽机抽汽管道及阀门压损 8％各加热器抽汽管道及阀门压损 6％表1 排污扩容器计算点汽水参数2、全部计算结果（1）整理原始资料，按照简捷计算焓值如下再热焓升qrh=491.649414 kJ/kg各加热器出口焓值见表2表2 各加热器进出口焓值加热抽汽焓进口疏水焓出口疏水焓进口水焓出口水焓器序号1 2482.763671 221.488403 139.24736 208.943588 69.696228 2261.2752682 2688.982666 531.954285 208.943588 363.459869 154.516281 2480.039078 323.0106973 2901.481934 618.108643 531.954285 363.459869 523.444824 159.984955 2369.527649 86.1543584 3017.977783 618.108643 523.444824 618.108643 94.663819 2399.869145 3122.179932 750.717041 618.108643 694.284485 76.175842 2504.071289 132.6083986 3300.3396 855.891357 750.717041 724.284485 832.050476 107.765991 2549.622559 105.1743167 3047.026611 1066.688599 855.891357 832.050476 1039.765015 207.714539 2191.135254 210.7972428 3128.09082 1066.688599 1039.765015 1153.940474 114.175459 2061.402221.（2）全厂物质平衡计算全厂汽水损失 Dl=0.01Db=0.01*1.0101D0=0.010101D0锅炉蒸发量 Db=D0+D1=D0+0.010101D0=1.010101D0锅炉连续排污量 Dbl=0.01Db=0.010101D0给水量 Dfw=Db+Dbl=1.010101D0+0.010101D0=1.020202D0 轴封漏气量1 Dsg1=0.00608D0轴封漏气量2 Dsg2=0.000263D0轴封漏气量3 Dsg3=0.00233D0轴封漏气量4 Dsg4=0.0012D0轴封漏气参数见表3表3 轴封漏气参数序号流向1 0.00608 2276.411401 3343.1 1号高加2 0.000263 2721.902959 3472.62 3号高加3 0.00233 2423.051357 3041.16 除氧器4 0.0012 2467.511597 2689 4号低加由排污扩容器热平衡计算Df,D'bl0.00521234805D0未回收的排污水量补充水量（3）回热加热器抽汽系数计算①高压加热器GJ1计算②高压加热器GJ2计算③高压加热器GJ3计算No7的疏水量再热蒸汽量高压加热器GJ3抽汽量高压加热器No6的疏水量④除氧器CY计算进入除氧器的抽汽量小汽轮机的抽汽量除氧器的抽汽量DJ1级回热加热器的出口水量⑤低压加热器DJ1计算⑥低压加热器DJ2计算低压加热器DJ2抽汽量低压加热器N03的疏水量⑦低压加热器DJ3计算低压加热器DJ3抽汽量DJ4级回热加热器的出口水量⑧低压加热器DJ4计算⑨凝气流量计算正平衡计算：反平衡计算：（4）计算D0由汽轮机功率方程：可得：各加热器抽汽及轴封漏气份额和焓值如表4表4 D和h数据D0 1 3394.601318 Dzr 0.847883633 3532.881592 D1 0.020031401 2482.763671 D2 0.0397 2688.982666 D3 0.054202315 2901.481934 D4 0.032357837 3017.977783 D5 0.082 3122.179932 D6 0.037082038 3300.3396D7 0.0922 3047.026611 D8 0.050295004 3128.09082 Dsg1 0.00608 3343.1Dsg2 0.000263 3472.62Dsg3 0.00233 3041.16Dsg4 0.0012 2689Dc 0.58226 2380.51 将上表数据代入公式得：D0=945.3397632t/h回热系统的各项汽水流量见表5 表5 各项汽水流量①正平衡计算单位新蒸汽的循环内功为代入数据解得：1166kJ/h单位新蒸汽的循环吸热量为代入数据解得：2695.2kJ/h则循环内效率为0.4326②反平衡计算单位新蒸汽在一个循环中所损失的热量为代入数据解得：1529kJ/h则循环效率为：0.4326正反平衡计算完全一致，说明热系统计算正确。
（5）热经济型指标计算①汽轮机机组热耗=2505039.654kJ/h8350.132179kJ/(kwh)0.4311309②锅炉热负荷2547856607kJ/h管道效率0.983194912③全场经济性指标0.3899748519231.364519kJ/(kwh)315.404954g/(kwh)（6）参考文献1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，20032. 黄新元主编，热力发电厂课程设计，中国电力出版社，2004。