落地式卸料平台施工方案一、工程概况金冠华庭10#商业网点工程位于银川市西夏区兴洲北路与贺兰山西路交汇处西南角，工程建筑面积为2661.93m2, 工程结构形式为框架结构，建筑物为地上三层，建筑层度一二层3。

6米，三层3.5米，最大高度12。

35米。

均呈“”形布置。

本工程需要采用钢管扣件系统搭设长3米×宽3米卸料平台二座。

二、材料要求钢管采用Φ48×3。

5mm的热扎钢管。

钢管不得有严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣、对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

三、施工搭设立杆纵向间距为1.0m，立杆横距为1.5 m，跨距1。

5 m。

落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平;起步设纵横相连的扫地杆.每一个楼层，设刚性拉结点,拉结件采用Φ48×3.5钢管与结构连结。

操作层脚手板满铺,四角用12#铁丝扎紧。

外立杆内侧采用密目式安全网封闭。

外周设剪刀撑从底面开始到顶；3。

经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水.4。

应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

5.平台底座面标高宜高于自然地坪50mm.6。

平台基础经验收合格后方可搭设。

7．平台必须配合施工进度搭设。

8。

每搭完一步平台后，应按规范JGJ 130—2001表8。

2。

4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

9.底座安放应符合下列规定:1)底座、垫板均应准确地放在定位线上；2）垫板采用长度不少于２跨、厚度不小50mm的木垫板.10．立杆搭设应符合下列规定：1)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；2)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ 130-2001第6.3.5条的规定；3)开始搭设立杆时,应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；4）当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ 130-2001第6。

3.5、6.3。

6条的规定。

13．纵向水平杆搭设应符合下列规定:1)纵向水平杆的搭设应符合JGJ 130—2001第6.2。

1条的构造规定；2）在封闭型平台的同一步中,纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定.四、卸料平台计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001).计算依据2《施工技术》2002。

3。

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》.1。

计算参数:支架搭设高度为12。

0m,立杆的纵距b=1。

00m,立杆的横距l=1。

5m,立杆的步距h=1。

50m。

脚手板自重0。

30kN/m2，栏杆自重0。

15kN/m,材料最大堆放荷载5。

00kN/m2，施工活荷载1。

00kN/m2。

地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0。

250m2,地基承载力调整系数0.40。

图一落地平台支撑架立面简图图二落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2.2。

纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩W = 4。

73cm3；截面惯性矩I = 11.35cm4;纵向钢管计算简图1）.荷载的计算:(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m）:q1 =0。

000+0.300×0。

350=0.105kN/m(2）堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 5。

000×0.350=1.750kN/m（3）施工荷载标准值(kN/m）：q22 = 1.000×0。

350=0。

350kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0。

350+1。

750=2.100kN2)。

抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下：静荷载q1 = 1.20×0。

105=0.126kN/m活荷载q2 = 1.40×0.350+1。

40×1。

750=2.940kN/m最大弯矩Mmax=(0。

10×0.126+0。

117×2.940)×1.0002=0.357kN.m最大支座力N = (1.1×0.126+1.2×2。

94)×1.00=3。

667kN抗弯计算强度f=0。

357×106/4729.0=75。

40N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3)。

挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1 = 0。

105kN/m活荷载q2 = 0。

350+1.750=2.100kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。

677×0.105+0.990×2.100）×1000。

04/（100×2.06×105×113510.0)=0.179mm纵向钢管的最大挠度小于1000。

0/150与10mm,满足要求！4)。

横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3。

67kN3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN支撑钢管计算简图0.634支撑钢管弯矩图(kN。

m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN支撑钢管变形计算受力图0.034支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。

634kN。

m最大变形vmax=0.568mm最大支座力Qmax=8.806kN抗弯计算强度f=0。

634×106/4729.0=133。

98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于750。

0/150与10mm，满足要求!5）.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.81kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件所以：平台底支撑横杆采用双扣件2×8.0kN〉R 8。

81 kN。

双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求6)。

立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重（kN）：NG1 = 0。

106×15。

000=1。

592kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2）栏杆的自重(kN)：NG2 = 0。

150×0。

750=0。

113kN（3）脚手板自重(kN）:NG3 = 0。

300×1。

000×0.750=0.225kN (4）堆放荷载（kN）：NG4 = 5。

000×1.000×0.750=3。

750kN 经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。

680kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ = 1。

000×1。

000×0.750=0。

750kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1。

20NG + 1.40NQ7）。

立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N ——立杆的轴心压力设计值,N = 7。

87kN—- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i 查表得到;i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1。

59A -—立杆净截面面积(cm2）；A = 4。

50W -—立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；［f] ——钢管立杆抗压强度设计值,［f] = 205。

00N/mm2;l0 ——计算长度(m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1）或（2）计算l0 = k1uh (1）l0 = （h+2a) (2)k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1。

163；u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。

3；u = 1.700a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。

20m；公式（1）的计算结果：l0=1.163×1。

700×1.80=3.559m =3559/15。

9=224.105 =0.145=7866/(0。

145×450)=120。

428N/mm2,立杆的稳定性计算< ［f],满足要求！公式(2)的计算结果:l0=1.800+2×0。

200=2.200m =2200/15.9=138。

539 =0.358=7866/(0。

358×450)=48。

844N/mm2,立杆的稳定性计算< [f］,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算l0 = k1k2（h+2a) (3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032;公式(3）的计算结果：l0=1.163×1。

032×（1.800+2×0.200）=2.640m =2640/15.9=166。

277 =0.257=7866/（0。

257×450）=68.086N/mm2，立杆的稳定性计算〈[f]，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

8)。

基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤fg其中p -- 立杆基础底面的平均压力（kN/m2)，p = N/A;p = 31。

46N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）;N = 7.87A ——基础底面面积(m2）；A = 0.25fg -—地基承载力设计值(kN/m2）；fg = 58.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc ×fgk其中kc -—脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。

40fgk -—地基承载力标准值；fgk = 145.00 地基承载力的计算满足要求！。