液氨贮罐的设计及计算第一章贮罐筒体与封头的设计一、罐体DN、PN的确定1、罐体DN 的确定液氨贮罐的长径比L/Di一般取3～3.5，本设计取L/Di＝3.2，由V＝(πDi2/4) ·L＝10L/Di＝3.2得：Di =( 40/ 3.2π)1/3 =1.585 m＝ 1585 mm因圆筒的内径已系列化，由Di＝1585 mm可知： DN＝1600 mm2、釜体PN 的确定因操作压力P＝16 Kgf/cm2，由文献 [1]可知：PN＝1.6 MPa二、筒体壁厚的设计1、设计参数的确定p=(1.05-1.1) pw ，p ＝1.1×1.6MPa=1.76MPa，pc＝p＋p∵ p液＜ 5 ％ P ，∴可以忽略p液p c ＝p＝1.76 MPa ， t ＝ 100 ℃，Ф＝1（双面焊，100％无损探伤）， c2＝2 mm（微弱腐蚀）2、筒体壁厚的设计设筒体的壁厚Sn ′＝14 mm，[σ]t＝170MPa ，c1＝0.8 mm由公式Sd ＝pcDi/(2 [σ]tФ-P c)+c 可得：S d ＝1.76×1600/(2×170×1-1.76)＋ 2 ＋0.8＝11.13(mm) 圆整Sn＝12 mm∵Sn ≠ Sn′∴假设Sn＝ 14mm是不合理的. 故筒体壁厚取Sn=12 mm3、刚度条件设计筒体的最小壁厚∵ Di＝1600 mm ＜ 3800 mm ，Smin ＝2 Di /1000且不小于3 mm 另加 C2，∴ Sn＝5.2 mm按强度条件设计的筒体壁厚Sn ＝12 mm ＞Sn＝5.2 mm，满足刚度条件的要求．三、罐体封头壁厚的设计1、设计参数的确定p=(1.05-1.1) pw ，p ＝1.1×1.6MPa=1.76MPa，pc＝p＋p液，∵ p液＜ 5 ％ p ，∴可以忽略p液p c ＝p＝1.76 MPa ， t=40 ℃，Ф＝1（双面焊，100％无损探伤）， c2＝2mm（微弱腐蚀）2、封头的壁厚的设计采用标准椭圆形封头，设封头的壁厚Sn ′＝14 mm，[σ]t＝170 MPa ，c1＝0.8 mm由公式Sd ＝PcDi/(2 [σ]tФ-0.5Pc)+c 可得：Sd＝1.76×1600/(2×170×1-0.5×1. 76)＋ 2 ＋0.8＝11.10 mm 圆整Sn＝12 mm∵S n ≠ S n ′ ∴ 假设S n ＝ 14mm 是不合理的. 故封头的壁厚取S n ＝12 mm3、封头的直边、体积及重量的确定因为是标准椭球形封头，由文献［2］可知：封头的壁厚S n ＝12 mm ，直边高度h ＝40 mm ，由Di ＝1600 mm 、 S n ＝12 mm ，由文献［2］可知：封头的体积V 封＝0.616 m 3 、封头的深度h 1＝400mm封头的重量: 269.2×2=538.4 kg四、筒体的长度设计及重量的确定由V ＝2V 封＋V 筒 可得：V 筒＝10－2×0.616＝8.768 m 3V 筒＝πDi 2L/4＝8.768 m 3 可得：L ＝4363 mm 圆整：L ＝4360 mm筒体的重量: Di ＝1600 mm 、S n ＝12 mm 的筒体1 m 高筒节的重量为0.476(T) ∴ 4.36×0.476=2.08(T)第二章 贮罐的压力试验一、罐体的水压试验1、液压试验压力的确定液压试验的压力：p T =1.25p[σ]/[σ]t 且不小于(p+0.1) MPa ，当［σ]/[σ]t＜1.8时 取其为1 则p T =1.25×1.76×1= 2.2 (MPa)2、 液压试验的强度校核由σmax ＝p T （Di ＋S n －c ）/[2(S n -c)] ＝2.2（1600＋12－2.8）/[2(12-2.8)]＝192.4 (MPa)∵ σmax ＝192.4 (MPa)＜0.9σs Φ＝0.9×345×1＝310.5 MPa ∴ 液压强度足够3、压力表的量程、水温的要求压力表的量程：2p T =2×2.2=4.4 (MPa) 或3.3MPa －8.8MPa ，水温≥15℃ 4、液压试验的操作过程在保持罐体表面干燥的条件下，首先用液体将罐体内的空气排空，再将液体的压力缓慢升至22Kgf/cm 2,保压10-30分钟，然后将压力缓慢降至17.6Kgf/cm 2,保压足够长时间（不低于30分钟），检查所有焊缝和连接部位，若无泄漏和明显的残留变形。
则质量合格，缓慢降压将罐体内的液体排净，用压缩空气吹干罐体。
若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。
二、 罐体的气压试验．1、气压试验压力的确定气压试验压力：p T =1.15p[σ]/[σ]t p T =1.15×1.76×1= 2.024 (MPa) 2、气压试验的强度校核 由σmax ＝p T （Di ＋S n －c ）/[2(S n -c)]＝2.024（1600＋12－2.8）/[2(12-2.8)]＝177.0 (MPa)∵ σmax ＝177.0 (MPa) ＜0.8σs Ф =0.8×345 × 1=276 (MPa) ∴ 气压强度足够3、压力表的量程、气温的要求压力表的量程：2p=2×2.024=4.048 (MPa) 或3.306 MPa－8.096 MPa ，T气温≥15℃4、气压试验的操作过程气压试验时缓慢升压至0.5Kgf/cm2，保持10分钟并进行初检，合格后继续升压至10.12 Kgf/cm2，然后按级差为2.024 Kgf/cm2逐级升至20.24 Kgf/cm2，保持10～30分钟，然后再降至17.6 Kgf/cm2，至少保压30分钟，同时进行检查。
若无泄露和明显的残留变形。
则质量合格，若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。
第三章贮罐附件的选型及尺寸设计一、接管法兰联接结构的设计1、接管法兰密封面形式及垫片的设计因为p＝1.6MPa＜2.5MPa ，介质温度为40℃，由文献[1][2]可知：接N管法兰密封面形式为凹凸形密封面、光滑型密封面，垫片为石棉橡胶垫片、垫片的材料为中压石棉橡胶板。
接管法兰密封垫片的尺寸如下表：二、支座的选型及设计1、鞍式支座的选型：筒体的DN=1600 mm，选鞍式A型支座，支座数量为2个2、鞍式支座的尺寸的设计：储罐的总重量估算为2800kg，物料的重量约为5220kg，则每个支座承受的重量约为：（2800＋5220）×9.81/2 N＝39.34 kN3、查文献[1]P338表16－19，支座的有关尺寸为：134三、接管长度的设计四、人孔的设计人孔的作用：为了检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷。
人孔的结构：既有承受压力的筒节、端盖、法兰、密封垫片、紧固件等受压元件，也有安置与启闭端盖所需要的轴、销、耳、把手等非压元件。
人孔类型：从是否承压来看有常压人孔和承压人孔；从人孔所用法兰类型看，承压人孔有板式平焊法兰人孔、带颈平焊法兰人孔和带颈对焊法兰人孔；从人孔盖开启方式及开启后人孔盖的所处位置看，人孔又可分为回转盖人孔、垂直吊盖人孔和水平吊盖人孔三种，人孔标准HG21524-95规定当PN>=1.0Mpa时只能用带颈平焊法兰人孔或带颈对焊法兰人孔。
综合考虑选择水平吊盖带颈对焊法兰人孔。
五、液面计的设计根据选用表选用：反射式玻璃板液面计液面计接管：无缝钢管GB163-87热轧钢管，尺寸为φ89×12 mm 。
第四章罐体的开孔与补强一、开孔补强的设计准则等面积设计法：起补强作用的金属面积不小于被削弱金属的面积二、等面积补强设计计算查得接管[σ]＝140MPa ，C2＝1 mm设接管名义厚度Sn ＝6mm ，C1＝0.6 mm设计厚度Sd ＝pcDi/（2 [σ]Ф－pc）＋C＝0.3×（219－12）/（2×140×1－0.3）＋1.6＝1.9 mm ，圆整至Sn ′＝2 mm ，按标准取 Sn＝6 mm所以壳体开孔处计算厚度 S＝1.316 mm接管计算厚度 St＝1.9－1.6＝0.3 mm壳体开孔处有效厚度 Se＝5－1.5＝3.5 mm开孔直径 d＝219－12＋2×1.6＝210.2 mm1、釜体上封头固体进料处开孔后被削弱的金属面积A的计算A＝d S＝210.2×1.316＝276.7mm22、封头起补强作用金属面积A1的计算A1＝（B－d）（Se－S）＝210.2（3.5－1.316）＝459.07mm23、接管起补强作用金属面积A2的计算A 2＝2h1（Sn－St－C）f＋2h2（Sn－C－C2）f＝2×（210.26）1/2（6－0.3－1.6＋6－1.6－1）＝532.7mm2第五章焊缝结构的设计一、容器上的焊缝结构的设计第六章计算结果总表：总结：通过本次化工设备机械基础课程设计，我学到了很多知识。
在平时的学习中，对老师的讲解似乎听懂了。
这次的课程设计感触很大，设计一个容器时，才发现自己的知识这么贫乏，很多问题不得不去亲自去查阅资料，与同学讨论。
这次课程设计让我们开始真正接触压力容器的各种标准，了解基本化工容器相关制造标准，设计时对CAD绘图和化工设备机械基础知识掌握得更加牢固。
课程设计是学习过程汇总不可缺少的一个环节，自己设计的过程会得很多收获，虽然优缺点和不足，但我们参与了，了解了，知道自己的不足，需要继续学习，为今后的学习增加了动力。
由于种种原因，课程设计的结果还不是非常完美，同时也存在许多缺点和不足，望各位老师给予批评指正，这对我们今后的学习、工作将更有益。
在这里我们对指导老师致以由衷的感谢。
鸣谢参考文献：[1] 汤善甫、朱思明等编 . 化工设备机械基础 . 上海：华东理工大学出版社.1991.12[2] 化工设备设计手册 . 材料与零部件（上）. 上海科学技术出版社 .1981[3] 广西大学《实用机械零部件手册》编写组 . 实用机械零件手册.广西科学技术出版社。