模板与支架计算1、荷载取值静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。
活载：施工荷载将截面分成如所示根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3m⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2m⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2m⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2mm⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2荷载系数：⑴、钢筋砼自重：1.2；⑵、模板及支架自重：1.2；⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4；⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4；⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4；⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4；⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4；作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：2、模板验算模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为：翼缘荷载：Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m腹板荷载：Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m底板荷载：Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m2.1、底板底模板验算外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。
取方木间距为0.3m。
按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m；I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4；A=bh=1×0.015=0.015m2；E=9.5×103 Mpa；W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3；EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108；EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5；P= Q3=49.48KN/m；建立力学模型：结构弯矩图：M max=0.45kN·m弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa结构位移图：fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm2.2、底板底模板验算外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。
取方木间距为0.1m。
按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m；I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4；A=bh=1×0.015=0.015m2；E=9.5×103 Mpa；W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3；EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108；EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5；P= Q2=213.176KN/m；建立力学模型：结构弯矩图：M max=0.21kN·m弯矩正应力σ=M/W=0.21×103 /(3.75×10-5)=5.6MPa<[σw]=13 MPa结构位移图fmax=0.05mm<0.1/400= 0.25mm2.3、翼板底模板验算外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。
取方木间距为0.3m。
按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m；I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4；A=bh=1×0.015=0.015m2；E=9.5×103 Mpa ；W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m 3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q 1=24.27KN/m ； 建立力学模型：结构弯矩图：M max =0.22kN ·m弯矩正应力σ=M/W=0.22×103 /(3.75×10-5)=5.86MPa<[σw ]=13 MPa 结构位移图：xfmax=0.5mm<0.3/400= 0.75mm2.4 侧模板验算 对竖直模板来说，新浇筑的混凝土的侧压力是它的主要荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h 以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算：Pmh当h当时 h式中： p m 为新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ；h 为有效压头高度，m ；T 为混凝土入模时的温度， o C ；K 为外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K =1.2； v 为混凝土的浇筑速度，m/h ；为混凝土的容重，kN/m 3夏季施工，按不利因素考虑，施工气温为25 o C ，混凝土的浇筑速度为6m/h ，则：v /t=6/25=0.24>0.035 h×mPm h= 77.6556 kPa模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。
取方木间距为0.2m 。
按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数： h=0.015m ；I=bh 3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m 4； A=bh=1×0.015=0.015m 2； E=9.5×103 Mpa ；W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m 3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= 77.6565KN/m ；建立力学模型（单位 KN ）：结构弯矩图（单位 KN •m ）：M max =0.31kN ·m弯矩正应力σ=M/W=0.31×103 /(3.75×10-5)=8.27MPa<[σw ]=13 MPa 结构位移图：xf max =0. 5mm<0.2/400= 0.5mm满足要求！3、方木验算 对方木验算按最不利荷载进行计算，取位于腹板下方木进行，按三跨连续梁验算。
方木力学参数：I=bh 3/12=0.1×0. 13/12=8.3×10-6m 4； A=bh=0.1×0.1=1×10-2m 2； E=9.5×103 Mpa ；W=bh 2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m 3； EA=9.5×103×106×0.01=9.5×107； EI=9.5×103×106×8.3×10-6=78850 方木承受的荷载为：P= QB2×0.1=213.176×0.1= 21.3176kN/m结构弯矩图：M max =0.19kN ·m弯矩正应力σ=M/W=0.19×103 /(1.67×10-4)= 1.121MPa ＜[σw]=11MPa 结构剪力图：Q max =3.84KN ，则剪应力： τ=Q ×S/（I ×d ）=3.84×103×1.25×10-4 /（8.3×10-6×0.1）=0.57MPa<[τ]=1.4 Mpa结构位移图：xfmax=0. 7mm<1/400= 2.5mm 故强度、刚度均满足要求！4. 钢管立柱承载力验算4.1 腹板处立柱承载力验算0 号块的支架立杆和横杆均采用Φ48×3.5mm 的钢管，其截面面积为A =489mm 2 。
腹板处脚手架布置，顺桥向间距30cm ，横桥向间距10cm ，横杆步距70cm 。
腹处脚手架每一根立杆受力如下： 1）荷载计算作用于支架上的荷载，不考虑风荷载的影响，单根立杆所承受的荷载为 30cm ×10cm 的混凝土自重及施工荷载。
N B2=Q B2×0.1×0.3=213.176×0.1×0.3=6.395kN 2）强度及稳定性验算:钢管回转半径：mm d d i 78.1544148422212=+=+=a.按强度验算：[]MPa MPa mmkN A N 14008.13489395.62=<===σσ b.按稳定性验算： 长细比：34.4478.157000===i l λ 查表得： 910.0=ϕ 不考虑风荷载作用：[]MPa MPa mmkN A N 14037.14489910.0395.62=<=⨯==σϕσ，符合要求。
4.2 底板处立柱承载力验算0 号块的支架立杆和横杆均采用Φ48×3.5mm 的钢管，其截面面积为A =489mm 2 。
腹板处脚手架布置，顺桥向间距30cm ，横桥向间距30cm ，横杆步距70cm 。
腹处脚手架每一根立杆受力如下： 1）荷载计算作用于支架上的荷载，不考虑风荷载的影响，单根立杆所承受的荷载为 30cm ×10cm 的混凝土自重及施工荷载。
N B2=Q B3×0.3×0.3=48.49×0.3×0.3=4.36kN 2）强度及稳定性验算:钢管回转半径：mm d d i 78.1544148422212=+=+=a.按强度验算：[]MPa MPa mmkN A N 14092.848936.42=<===σσ b.按稳定性验算： 长细比：34.4478.157000===i l λ 查表得： 910.0=ϕ 不考虑风荷载作用： []MPa MPa mmkN A N 14080.9489910.0395.62=<=⨯==σϕσ，符合要求。
5．纵梁验算槽钢满铺于间距40cm 的工字钢梁上，［10 钢可以看成多跨连续梁，简支在25 号工字钢梁上，因I25 布置较密，［10 钢简化模型按最不利三跨连续梁计算。