环境风险专项评价1 评价等级和评价范围1.1评价等级依据HJ/T169-2004，根据评价项目的物质危险性、功能单元重大危险源以及环境敏感程度，项目子站环境风险评价工作定为一级。

母站以及输配管线为二级。

1.2环境风险评价范围子站风险评价范围为距离源点半径5km范围内。

母站风险评价范围为距离源点半径3km范围内。

根据国内天然气输配管线的风险距离预测计算类比分析，中压管线的风险距离在管线两侧40m范围内。

2 风险识别2.1 物质危险性识别（1）CNG的理化性质压缩天然气是天然气加压并以气态储存在容器中，它与管道天然气的组分相同，是一种多组分的混合气体，主要成分是烷烃，其中甲烷占绝大多数，另有少量的、和，此外一般还含有、、和，以及微量的，如和等。

在标准状况下，甲烷至丁烷以气体状态存在，以上为。

CNG的压力范围一般在20-25Mpa、温度-5-50℃、密度0.76kg/m3、低热值36.19MJ/m3、爆炸极限5.0%-5.1%。

（2）CNG的危险性天然气比空气轻，具有无色、无味、无毒之特性。

天然气公司均要遵照有关规定添加臭剂（），以资用户嗅辨。

若天然气在空气中浓度为5%～15%的范围内，遇明火即可发生爆炸，这个浓度范围即为天然气的。

爆炸在瞬间产生高压、高温，其破坏力和危险性都是很大的。

由于天然气中90%以上的都是甲烷，对于处于高，无论管理人员或操作人员，都要对其性质、技术参数和特殊要压状态下的CH4主要理化性质及燃爆参数列求作全面了解和掌握。

经查阅研究测试及查验的CH4于表2.1-1：表2.1-1 CH4主要理化性质及燃爆参数生产储存场所火灾除以上重要参数外，按照国家有关技术规范的规定，CH4爆炸危险度为H=(R-L)/L=(15-5)/5=2。

火灾危险性确定为甲类，一级易燃气体。

最小点火能量仅为0.28mJ，燃烧速度快，燃烧热值高（平均热值为33440kJ/m3），对空气的比重为0.55，极易燃烧、爆炸，并且扩散能力强，火势蔓延迅速，一旦发生火灾难以施救。

2.2 生产过程潜在危险性识别根据建设项目的生产特征，结合物质危险性识别，将项目功能系统分为管线输送、子站或母站、槽车运输三类主要功能单元。

这三类功能单元均属于潜在的危险单元。

2.2.1 管线输送管道输送的是管道天然气，且管道输送压力较高，管道运行期间因为各种事故因素导致管道破裂发生气体泄漏，遇明火将发生火灾爆炸事故。

2.2.2 子、母站站内工艺过程处于高压状态，工艺设备容易造成泄漏，气体外泄可能发生地点很多，管道焊缝、阀门，法兰盘、压缩机、干燥器、回收罐，过滤罐等都有可能发生泄漏；当压缩天然气管道被拉脱或加气车辆意外失控而撞毁加气机时会造成天然气管道被脱或加气车辆意外失控制而撞毁加气机时会造成天然气大量泄漏。

泄漏气体一旦遇引火源，就会发生火灾和爆炸。

（1）储气井本项目母站及子站贮存量均为易燃物质压缩天然气，项目母站CNG储存量3000Nm3，子站CNG储存量60000Nm3。

根据《重大危险源识别》（GB18218-2000），天然气贮存区的贮存量大于10t属于重大风险源。

天然气(甲烷)的密度在0℃,101.352Kpa时为0.7174Kg/Nm3，则母站的贮存量为2.2t，子站的贮存量为43.044t。

可见子站储气井属于重大风险源。

储气井结构见图1.21。

（2）压缩机房压缩机是子母站的心脏，压缩机出口压力最大可达25Mpa，压缩系统连接部位较多，压缩机的震动易造成这些部位松动，从而造成天然气的泄漏，一旦压缩机房通风不良，会造成天然气的积聚，极易形成爆炸性蒸气云。

子母站压缩系统具有压力高、压力变化频繁、易发生泄漏和火灾爆炸事故等特点。

（3）加气机加气机应具有充装与计量功能，加气机额定工作压力应为20MPa。

当加气安全限压装置失灵、加气软管拉断、加气机及管道发生防撞事故、加气软管及软管接头发生腐蚀时可能发生事故泄漏，并引发泄露和火灾爆炸。

2.2.3 CNG槽车运输风险CNG槽车额定充装量为4500 Nm3，CNG属于危险品，其运输过程中出现运输事故主要是翻车和路途泄漏等。

2.3 风险评价因子通过类比调查站场及输配管线潜在的各种环境风险（事故隐患）因素大体分为自然因素、社会因素和工艺设计的合理性、选用设备及材质的可靠性、设备和管路的施工质量、运行操作和日常维护等人为因素和工程内部因素。

根据有毒有害物质放散起因，环境风险分火灾、爆炸和泄漏三种类型。

根据本项目的物质危险性识别、生产设施风险性识别、类比事故调查及项目周边的环境敏感特征分析，事故状况下本项目对环境要素的污染与破坏主要是火灾爆炸、火灾时次生大气污染、事故处理中的伴生/次生污染（如消防水和事故初期雨水）。

项目使用物料为天然气，一般燃烧爆炸后不会产生对外环境有直接的显著的不良影响的物质，火灾处理时，由于天然气常温常压下属于气态物质，消防水中也不会大量的污染物质。

故而项目的主要风险特性表现为火灾爆炸性。

3 源项识别3.1 最大可信事故类型和最大可信事故概率确定3.1.1输配管线据统计，美国长输管线1970-1978年发生3609次严重泄漏事故，平均0.89次/1000km·a；如果按照不同使用年限统计为0.45-5次/1000km·a，使用年限越长，事故率越大；如果按照不同管径统计，当管径≥500mm时候为0.1-0.5次/1000km·a，管径越大，事故率越小。

其发生事故的原因主要为：管道金属缺陷和焊缝缺陷18.6%，施工安装不合格4.1%，破坏操作规程和安全技术规程48.8%，腐蚀14.9%，其他原因13.6%。

我国四川省1970-1990年间，随建随用的管线近1500km，共发生事故108次，其中焊缝开裂72%，母材断裂11%，腐蚀穿孔10%，洪水冲断4%，平均事故率3.73次/1000km·a，曾有几次引起火灾，并有人员财务受损。

美国长输管线的事故率0.74次/1000km·a，俄罗斯长输管线的事故率0.24次/1000km·a，德国长输管线的事故率0.35次/1000km·a。

根据国内天然气管线事故发生统计结果，类比北京环科院陕甘宁天然气进京项目环境影响评价，预计本项目中压管线输送系统的事故概率为5次/1000km·a。

3.1.2子、母站在生产和运行过程中，站场储运系统一旦泄漏就有可能发生跑气，存在较大的潜在火灾爆炸事故风险。

储气井发生的常见危险和事故分析情况有：（1）没有紧急切断装置按照安全工程的要求，CNG储气井必须装有紧急切断装置，当地上设施因自然灾害、火灾、机械损伤等各种原因造成损坏而发生泄漏时，能自动切断地下储气井与地上设施的通道, 以避免井内25MPa高压天然气剧烈喷发，引发重大事故。

（2）没有安全监测装置按照安全工程的要求，CNG储气井必须装有安全监测装置,通过传感器检测地下井体的腐蚀、泄漏等情况，以便及时发现和排除险情，以避免井壁爆裂、井管拔地而起冲出地表的严重事故。

（3）没有气质检测严格执行GB 18047规定，保证天然气标准状态下的硫化氢含量不大于15mg/Nm3，是避免井体材料发生“氢脆”的前提条件，为此，配备微量含水检测仪及硫化氢检测仪，并且严格按照周期在线进行检测是必需的；如果没有配备微量含水检测仪及硫化氢检测仪，或者虽然配备了这些仪器，但不能严格按照周期在线进行检测，都意味着形成了严重的事故隐患。

（4）井体窜动根据文献“加气站安全技术问题的探讨”（作者为四川石油管理局朱清澄和西华大学黄海波），在一次调研中，在34个加气站收集近年共发生的100起安全事故资料， CNG储气井事故18起，其中储气井体串动、水泥裂口共发生8次，涉及80个井。

储气井体串动是固井施工工艺失败所导致的结果，而且固井施工造成的质量缺陷难以发现。

储气井体串动直接导致地上设施的机械损伤，由此引发高压天然气喷发、火灾、爆炸等严重事故。

由近年井体窜动事故比较高的发生频率可以断定，此是CNG储气井存在的比较普遍的重大事故隐患，不可不防。

类比国内外储罐事故概率分析，确定储罐及储存物质发生火灾爆炸等重大事故的概率为8.7×10-5次/年。

3.1.2 CNG槽车根据“中国高速公路事故调查（2002.12，交通报）”，运输中的事故多发生在路况极差或较好、司机疲劳驾驶、酒后驾车、违章搭载等情形。

一般来说，化工生产的原辅材料、产品运输都由经过专职考核的司机和运输部门承运，可有效防止司机疲劳驾驶、酒后驾车、违章搭载的情形发生。

而且根据该调查，发生事故的车辆通常都是客运车辆和普通货运车辆，运输化学原料、产品的车辆事故发生概率低于0.01‰。

4 影响后果分析4.1 计算方法4.1.1管线火灾和爆炸计算（1）喷射火焰首先，进行喷射轴线上各点辐射热量计算：Q h =ηQHcQh—辐射热量，kw；η—辐射系数，取保守值0.35；Q—燃烧速率，kg/s；Hc—燃烧热，KJ/kg。

其次，接受点处的热辐射强度计算公式：I=XgQh/4πr2I—热辐射强度，kw/m2，（热辐射强度与危害程度见表9-3）；Xg—传导系数，一般取0.2；r—接受点处到释放源的距离，m。

表4.1-1 热辐射危害程度评价中热辐射强度取12.5 kw/m2（1分钟内10%人死亡，10秒钟内1度烧伤）求证火灾影响范围。

（2）爆炸如果天然气没有直接点燃，根据荷兰应用科学研究中心(TNO)1979年提出的扩散模式，泄漏液体蒸发的蒸气的气团呈半球形向外扩散。

按R=Cs[(η×E)1/3]预测蒸汽爆炸的冲击波的伤害半径。

式中：R为损害半径，m；E为爆炸能量，kJ，可按下式取E=V×Hc；V为参与反应的可燃气体体积，m3；Hc为可燃气体的高燃烧热值，kJ/m3；η为效率因子，其值与燃料浓度持续展开所造成损耗的比例和燃料燃烧所得能量的数据有关，一般取η=10%；Cs为经验常数，取决于损害等级，Cs和伤害程度的关系见表4.1-2。

表4.1-2Cs和伤害程度的关系蒸汽爆炸的冲击波取Cs0.06，相当于冲击波压力为0.1bar的伤害程度求证爆炸影响范围。

4.2 储气井的火灾和爆炸评价对储气井发生爆炸的后果采用蒸汽云爆炸灾害的评价方法（当泄漏到空气中的可燃气体与空气的云状混合物的浓度处于爆炸极限范围内时遇到点火源发生的爆炸现象称为蒸汽云爆炸）损伤估算。

（1）蒸汽云爆炸的TNT 当量计算爆炸能量是用TNT 当量来表示的，如某次事故造成的破坏程度相当于X 千克TNT 炸药爆炸造成的破坏程度，就称此次爆炸的威力为X 千克TNT 当量。

/ 1.8TNT f f TNT W aW Q Q =⨯W TNT ——蒸汽云的TNT 当量（Kg ）； W f ——蒸汽云的TNT 当量系数，取0.04； a ——蒸汽云爆炸中烧掉的总质量（Kg ）； Qf ——燃料的燃烧热（MJ/Kg ）； Q TNT ——TNT 的爆热（MJ/Kg ）。