二、汽轮机热力过程线的拟定
（1）在 h-s 图上，根据新蒸汽压力 P0=3.5MPa 和新蒸汽温度 t0=435℃，可确定汽轮机 进气状态点 0（主汽阀前），并查得该点的比焓值 h0=3303.61kJ/kg，比熵 s0=6.9593kJ/kg （kg·℃），比体积 v0= 0.0897758m3/kg。
（3）在 h-s 图上，根据凝汽器压力 Pc=0.0051MPa 和排气阻力损失ΔPc=0.000204MPa， 可以确定排气压力 pc’=Pc+ΔPc=0.005304MPa。
（4）在 h-s 图上，根据凝汽器压力 Pc=0.0051MPa 和 s0=6.9593kJ/kg（kg·℃）可以确 定气缸理想出口状态点 2t，并查得该点比焓值 hct=2124.02kJ/kg，温度 tct=33.23℃，比体 积 vct=22.6694183 m3/kg ， 干 度 xct=0.8194 。 由 此 可 以 的 带 汽 轮 机 理 想 比 焓 降
第一节 25MW 汽轮机热力计算
一、设计基本参数选择
1. 汽轮机类型 机组型号： N25-3.5/435。 机组形式：单压、单缸单轴凝器式汽轮机。 2. 基本参数 额定功率：Pel=25MW； 新蒸汽压力 P0=3.5MPa，新蒸汽温度 t0=435℃； 凝汽器压力 Pc=5.1kPa； 汽轮机转速 n=3000r/min。 3. 其他参数 给水泵出口压力 Pfp=6.3MPa； 凝结水泵出口压力 Pcp=1.2MPa； 机械效率ηm=0.99 发电机效率ηg=0.965 加热器效率ηh=0.98 4. 相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率，ηri=83% 5. 损失的估算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失：ΔP0=0.05P0=0.175Mpa。 排气阻力损失：ΔPc=0.04Pc=0.000204MPa=0.204kPa。
（5）若不考虑末级余速损失，直接到步骤（6），若考虑末级余速损失，则有第四章中
Δhc2 的计算方法得到
kJ/kg，然后沿压力线 pc’下移 kJ/kg 得 3 点，
并查得该点比焓值 hc3=kJ/kg，温度 tc3=℃，比体积 vc3= m3/kg，干度 xc3=。用直线连接 1、3 两点，在中间 4’点处沿压力线下移（12~15）kJ/kg 得 4 点，光滑连接 1、4、3 点则由点 0、
5. 各加热器汽水参数计算 已知： 高压加热器上端差θ1=5℃，θ2=5℃；下端差θj=0℃（j=1,2）。 低压加热器上端差θj=3℃（j=4,5）。 各段抽气压损ΔPj=8%Pj（j=1、2、4、5）
由于除氧器定压运行，为了使其工作稳定，压损取 17%。 给水温度 tfw=161℃ 凝汽器压力 Pc 对应下的饱和水温，即凝结水温度 tc=33.23℃ 除氧器工作压力 Pd 对应下的饱和水温，即除氧器水箱出口水温 td=104.3℃。 本次计算暂不考虑水泵与凝结水泵的温升。 根据等温升法取各级加热器进出口水温 tfw、水比焓 hwj；通过上端差求取各级加热器凝 结段的饱和水温度 tbj，饱和水比焓 hbj，加热器汽侧工作压力 Pj’，抽气压力 Pj；通过下端 差计算各级加热器的疏水温度 tsj、疏水比焓（过冷水）hsj，最后再根据抽气压力与热力过 程线的交点在 h-s 图上查取各段抽气温度 tj（或干度 xj）、抽气比焓值 hj。 由等温升法可得高压加热器水侧升温为Δt1=（tfw-td）/2=28.35℃ 由等温升法可得低压加热器水侧升温为Δt2=（td-tc）/2=23.69℃ 则 tw1= tfw=161℃，tw2=132.65℃；tw3=td=104.30℃；tw4=80.61℃；tw5=56.92℃。 （1）1 号高压加热器。 根据给水温度，可以得到 1 号高压加热器出口水温 tw1= tfw=161℃； 由给水泵出口压力 Pfp 和 tw1 可得 1 号高压加热器出口水比焓 hw1=683.23kJ/kg； 1 号高压加热器凝结段的饱和水温度 tb1=tw1+θ1=166℃；hb1=704.87kJ/kg； 1 号高压加热器汽侧工作压力 p1’=0.718364MPa；1 段抽气压力 P1=0.78083MPa；
1、3、2 连接的线即为该机组再设连接 1、2 两点，在中间 3’点沿压力线下移 20-25kJ/kg 得 3 点，光滑连
接 1、3、2 点，则由 0、1、3、2 连接的线即为该机组在设计工况下的近似热力过程线。
拟定的热力过程线如图 7-1 所示。
三、汽轮机进气量估计
设 m=1.08，
，设计功率 Pe=20000kW，则由式（4-3）得
四、抽气回热系统热平衡初步计算
1. 给水温度的选取 根据初压 P0=3.5MPa，可以求得 P0 对应下的饱和水温 ts0=242.56℃，则由第四章中确定 给水温度的经验公式得 tfw= ts0 x 0.72=174.64℃。 2. 回热抽气级数的选择 选择 5 段回热抽气，采用“二高二低一除氧”的形式，高压加热器采用内置式疏水冷却 器；高压加热器疏水收集方式为逐级自流到除氧器，低压气疏水方式为逐级自流，5 号低压 加热器采用疏水泵，其加热器（包括除氧器）的编号从高压到低压依次排序，为 1、2、……、 5 号。 3. 除氧器工作压力的选择 除氧器定压运行，工作压力选为 Pd=0.118Mpa。 4.回热系统图的拟定 一台汽轮机抽气回热系统的拟定主要取决于该机组的给水温度、抽气回热级数及除氧器 工作压力等。根据 25MW 汽轮机这几方面数值的确定，可画出如图 7-2 所示的回热系统。
（2）在 h-s 图上，根据初压 P0=3.5MPa 及主汽阀和调节汽阀节流压力损失ΔP0=0.175Mpa 可以确定调节级前压力 p0’= P0-ΔP0=3.325MPa，然后根据 p0’与 h0 的交点可以确定调节级 级前状态点 1，并查得该点的温度 t’0=433.88℃，比熵 s’0= 6.9820kJ/kg（kg·℃），比 体积 v’0= 0.0945239m3/kg。
1179.59kJ/kg ， 进 而 可 以 确 定 汽 轮 机 实 际 比 焓 降
979.06kJ/kg，再根据 h0、
和 pc’可以确定实际出口状态点
2，并查得该点的比焓值 hc2=2324.55kJ/kg，温度 tc2=33.92℃，比体积 vc2=24.0549667 m3/kg， 干度 xc2=0.9016。