第一节方案编制目的为保证*******边坡防护工程的施工质量及安全，特编制本方案。
第二节方案适用范围本方案仅适用于********第二合同段脚手架搭设作业施工。
第三节编制依据1、《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2012)；2、《公路路基施工技术规范》(JTG F10-2006)；3、《公路工程施工安全技术规程》（JTG F90-2015）；4、《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；5、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2012）；6、我公司现场踏勘和调查获取的资料；7、我公司现有的技术装备、施工能力以及类似工程的施工经验；第四节工程概况本项目部主要负责*******主线及互通区的路基、桥涵及相关附属工程施工。
起点桩号为K14+460，终点桩号为K33+050，长18.59km。
本项目边坡防护工程采用施工一级，防护一级。
路堑边坡单级高度10m，边坡平台设置宽度均为2.0m，坡顶开口线位置设置倒角，开挖边坡与自然山坡采用圆顺衔接。
本工程根据地质条件，对于山体岩层比较破碎，节理、裂隙发育和有结构滑动面的边坡均采用人字形骨架锚杆护坡施工，为方便及安全施工，人字形骨架锚杆护坡施工时均需采用脚手架搭设施工作业平台。
第五节脚手架的材质要求从施工工期、质量和安全要求等多方面综合考虑，结合以往施工经验，拟采用落地式双排扣件式钢管脚手架，脚手架材质要求如下：1、钢管，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管应平直光滑，有严重锈蚀、弯曲或裂纹的钢管不得使用。
2、扣件采用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》的要求，不得有裂纹、气孔、缩松、沙眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配。
3、脚手板、脚手片需符合有关规范要求。
第六节脚手架的搭设流程及要求脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实(材料配备)→定位、设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→防护栏杆。
6.1 立杆间距脚手架立杆纵距1.5m，横距0.95m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m （即二步三跨），里立杆距边坡0.4m。
6.2 大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距为1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为15cm。
（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，以形成空间结构整体受力。
6.3 剪刀撑脚手架外侧立面的整个长度和高度上设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于15cm。
6.4 脚手板、脚手片的铺设要求（1）脚手架铺板采用5cm厚30cm宽的木板或竹跳板，脚手板不得损坏、开裂，保证有足够的强度，防止在活动荷载作用下断裂。
（2）脚手板与脚手架之间必须绑扎牢固，板端伸出长度为15cm～30cm，能够保证脚手板有足够的固定长度，又防止脚手板探头过多而翘头坠落。
6.5 连墙件（1）脚手架与边坡按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。
（2）拉结点应保证牢固，防止移动变形，应尽量设置在外架大小横杆接点处。
（3）边坡顶部处需加密拉结点，加强管架稳定性。
第七节脚手架荷载计算书路基边坡防护施工排架上主要有手风钻钻机和作业人员等荷载，钻机分散错开布置。
按照承重排架设计计算，允许承载为3KN/m2。
钢管排架的荷载由小横杆、大横杆和立杆组成的承载力构架承受，并通过立杆传给基础。
剪刀撑、斜撑和连墙件主要是保证排架整体刚度和稳定性，增加抵抗垂直和水平作用的能力；连墙杆承受全部的风荷载；扣件是排架组成整体的连接件和传力件。
7.1 计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；3、设计图纸及地质资料。
7.2 脚手架设计参数双排脚手架搭设高度为6m～30m高度，立杆采用单立杆，管架搭设的主要尺寸为：立杆的横距为0.95m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离边坡0.4m，小横杆搭接在大横杆上的根数为2根；采用的钢管类型为48mm壁厚3.5mm；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用二步三跨，竖向间距等于单立杆落地脚手架正立面图7.3 小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
7.3.1 均布置荷载计算=0.038 KN/m；小横杆的自重标准值：P1=0.3×1.5/3=0.15 KN/m；脚手板的荷载标准值：P2活荷载标准值：Q=3×1.5/3=1.5 KN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1.5=2.326 KN/m；7.3.2 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩Mqmax=ql2/8=2.326×0.952/8=0.262 KN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=51.656 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=51.656 N/mm2，小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！7.3.3 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1.5=1.688 KN/m； Vqmax =5ql4/384EI；最大挠度v=5.0×1.688×9504/(384×2.06×105×121900)=0.713mm；小横杆的最大挠度0.713mm，小于小横杆的最大容许挠度950/150=6.333与10mm，满足要求！7.4 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
7.4.1 荷载值计算=0.038×0.95=0.036 KN；小横杆的自重标准值：P1=0.3×0.95×1.5/3=0.143 KN；脚手板的荷载标准值：P2活荷载标准值：Q=3×0.95×1.5/3=1.425 KN；荷载的计算值：P=(1.2×0.036+1.2×0.143+1.4×1.425)/2=1.105 KN；7.4.2 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算：=0.08ql2=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 KN.m；M1max集中荷载最大弯矩计算公式如下：M2max=0.267P1=0.267×1.105×1.5=0.443 KN.m；M= M1max + M2max=0.007+0.443=0.450 KN.m；最大应力计算值：σ=0.450×106/5080=88.583 N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=88.583 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足设计要求！7.4.3 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm均布荷载最大挠度计算公式：Vmax=0.677ql4/100EL；大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式：Vpmax=1.883×pl3/100EI；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.036+0.142+1.425)/2=0.802KN；Vpmax=1.883×0.802×15003/(100×2.06×105×121900)=0.002mm最大挠度和：v=Vmax+Vpmax=0.052+0.002=0.054mm＜10mm，满足要求。
7.5 扣件抗滑力计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑力承载系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00KN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤RC；其中RC--扣件抗滑承载力设计值，取8.00KN；R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.038×0.95=0.036 KN；大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.057 KN；脚手板的自重标准值：P3=0.3×0.95×1.5/2=0.214 KN；活荷载标准值：Q=3×0.95×1.5/3=2.138 KN；荷载的设计值：R=1.2×(0.036+0.057+0.214)+1.4×2.138=3.362 KN＜8.00 KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！7.6 立杆的稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：σ=N/( A)+MW/W＜[f]；立杆的轴心压力设计值：N=13.567 KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》得：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》得：μ=1.5；计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.118m，长细比：Lo/i=197；轴心受压力杆的稳定系数 ，由长细比lo/i的结果查表得到： =0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2，立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3，钢管立杆抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；σ=13567.206/(0.186×489)+182986.776/5080=185.187 N/mm2＜[f]=205 N/mm2；7.7 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足：p≤fg；地基承载力设计值：fg =fgk×Kc=85 KPa；其中，地基承载力标准值fgk=85 KPa；脚手架地基承载力调整系数：Kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=72.325 KPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.465 KN；基础底面面积：A=0.2m2。
p=72.325＜fg=85 KPa。