梁模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按简支梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.72kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1＝15.6kN/m1、强度验算M max＝q1l2/8＝20.72×0.252/8＝0.16kN·mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.32N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5qL4/(384EI)=5×15.6×2504/(384×10000×281250)＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×20.72×0.25＝2.59kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2l=0.5×15.6×0.25＝1.95kN五、小梁验算为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.59+0.9×1.35×[(0.3-0.3)×0.25/2+0.5×(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，2.59+0.9×1.35×(0.3-0.3)×0.25/2}=4.1kN/mq2＝max[1.95+(0.3-0.3)×0.25/2+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，1.95+(0.3-0.3)×0.25/2]＝3.02kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.1×0.32，0.5×4.1×0.152]＝0.05kN·mσ＝M max/W＝0.05×106/54000＝0.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.1×0.3，4.1×0.15]＝0.739kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.739×1000/(2×40×90)＝0.31N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.02×3004/(100×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.02×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.37mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.1×0.3，0.4×4.1×0.3+4.1×0.15]＝1.35kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝1.35kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.02×0.3，0.4×3.02×0.3+3.02×0.15]＝1kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.648×106/4490＝144.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.35kNτmax＝2V max/A=2×1.35×1000/424＝6.37N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝3.06mm ＞[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距，或调整梁底支撑小梁悬挑长度，或增加梁底支撑立柱，或优化调整梁底增加立柱的位置，或选择合适的主梁材料类型等！ 4、纵向水平钢管时支座反力验算 设计值(承载能力极限状态) R 1＝1.35kN ，R 2＝1.35kN 标准值(承载能力极限状态) R 1'＝1kN ，R 2'＝1kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3.5 钢管截面面积A(mm 2) 489 钢管截面回转半径i(mm) 15.8 钢管弹性模量E(N/mm 2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm 4)12.19 钢管截面抵抗矩W(cm 3)5.08 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm 2)215计算简图如下：R ＝max[R 1，R 2]=1.35kN ，R '＝max[R 1'，R 2']＝1kN 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.32×106/4490＝71.8N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.342kNτmax＝2V max/A=2×2.342×1000/424＝11.05N/mm2≤[τ]＝170N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.62mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！4、扣件计算R＝4.41kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.41kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.54立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[1.35+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.6-0.25/2)/2×0.9，1.35+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/2×0.9]＝4.72kNf＝N/(υA)＝4.72×103/(0.54×424)＝20.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值f ak(kPa) 60立柱垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝4.72/(1×0.15)＝31.49kPa≤f ak＝60kPa 满足要求！结论和建议：1.主梁挠度验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距，或调整梁底支撑小梁悬挑长度，或增加梁底支撑立柱，或优化调整梁底增加立柱的位置，或选择合适的主梁材料类型等！。