吴起至定边高速公路现浇板首件工程(试验段) 施工技术方案LJ-2 合同段施工单位名称：（盖章）江西井冈路桥（集团）有限公司二○一六年八月二十三日吴起至定边高速公路首件工程工程量表合同段：LJ-2 编号：吴起至定边高速公路首件工程数量计算单吴起至定边高速公路首件工程进场机械设备表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2 编号：吴起至定边高速公路首件工程现场管理人员表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2 编号：吴起至定边高速公路首件工程现场施工人力表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2 编号：吴起至定边高速公路首件工程进场材料表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2 编号：现浇板施工技术方案为加强吴定高速公路LJ-2标项目部工程质量管理，确保优质工程质量。
我部选定颗颗川大桥右幅第10孔作为现浇板首件工程进行施工，作为首件工程既是管理处和工作组对我们施工方案、施工工艺的全面考查，同时又可以给我部现浇板后续施工提供了一个可行性方案。
一、工程概况颗颗川大桥位于吴起镇房台，桥位跨越U型深谷，深谷约40米，宽度约200米。
本桥处于梁台隧道和颗颗川隧道之间，跨越通往周湾镇的地方沥青道路、颗颗川，右幅桥梁跨越石油管线。
其中石油管线距离桥墩的最小静距为5米，石油管线有东西向下穿桥梁后，朝北走向。
小桩号侧山体地势较缓，大桩号侧山体地势脚都。
平均桥高36米，最大桥高46.8米。
该桥上部结构为40*4*2m 装配式预应力混凝土箱梁和13m 钢筋混凝土现浇板。
二、工期安排根据桥梁现浇板实际工程量，本标段现浇板计划由专业施工队负责施工。
该工程计划2016年9月1日开工，2016年9月15日完工，计划工期15天。
三、施工方案1、现浇板施工的工艺流程（见下图）砂石料 准水泥准配合比设满堂支架现浇板施工工艺流程图2、地基处理支架搭设前先清理场地内的浮土及桩基施工时留下的泥浆；再根据梁底标高与碗口支架配杆高度确定地面标高；然后用挖机平整场地，用20吨振动压路机压实；再在已处理平整、压实的地基基础上浇筑一层15cm厚的C30混凝土垫层以方便支架的搭设及稳定。
地基两侧顺桥向各设排水沟一道，以保证排水系统要畅通，避免雨水浸泡地基。
3、支架搭设1）施工准备（1）材料准备脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB／T13793)所规定的钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB／T700)中Q235-A级钢所规定钢管直径Φ48，壁厚3.5mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB/T15831－1995)。
（2）单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。
（3）要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
（4）清除地面杂物，平整搭设场地，地基夯实平整。
所有立杆底部均设置底托，并浇筑混凝土垫层。
2）现浇板满堂支架布置及搭设要求现浇板采用脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；横向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶两端和跨中处间距不大于0.5m（净间距0.4m）、在跨中其他部位间距不大于1.0m（净间距0.9m）。
模板宜选用厚12mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每3.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥设3.0m 道。
搭设时，先在混凝土铺设模板等调平物，在调平物上放置15×15×60cm底托。
支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。
支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。
支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。
搭设完成后上报工作组检查，经专业工程师同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用型钢均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。
4、现浇板支架验算本计算书分别以现浇板两端和跨中处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
1）荷载计算（1）荷载分析根据本桥现浇板的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①q1——梁板自重荷载，新浇混凝土密度取2450kg/m3。
②q2——箱梁底模及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
③q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
④q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑤q5——新浇混凝土对侧模的压力。
t0：新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
取3h。
T：混凝土的温度（°），取28℃。
β1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2：混凝土坍落度影响修正系数， 50～90mm，取1.0。
Ｖ：混凝土的浇筑速度，取1.2m/h。
F=24.5×0.7=17.15KpaF=0.22×24.5×3×1.2×1×1.095=37.84KpaF：新浇混凝土对模板的最大侧压力取17.15kPa。
⑥q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑦q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：支架自重---- q7计算计算每步脚手架自重：NG1＝ht1＋t2＋t3式中：h ——步距（m）；t1——立杆每米重量（kN）；t2——纵向横杆单件重量（kN）；t3——内外立杆间斜杆或十字撑重量（kN）。
按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，步数取12步，NG1＝t1＋t2＋t3=1.2×0.0384＋0.0384×0.6×4＋0.0384×0.62)(1.22=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9 NG1 /A=12×0.19kN/（0.6m×0.6m）=6.33 kN/m2。
满堂钢管支架自重2）荷载组合模板、支架设计计算荷载组合3）荷载计算⑴ 箱梁自重——q1计算根据右幅桥第十孔现浇箱梁结构特点，我们取跨中为代表截面进行梁板自重计算，并对代表截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=7.54m 2则： q 1 ＝B W =BA c ⨯γ＝kPa 59.1705.1054.75.24=⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝17.59×1.2＝21.11kPa注：B —— 箱梁底宽，取10.05m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
4）结构检算（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算扣件式钢管脚手架和碗扣式钢管脚手架支撑与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于多功能碗扣架（偏于安全）。
跨中处钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如图：①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=30kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=33.1kN）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时）N G1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；N G2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣN QK—施工荷载标准值；于是，有：N G1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×21.11=7.6KNN G2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣN QK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+6.33)=3.36KN则：N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK=1.2×（7.6+0.36）+0.85×1.4×3.36=13.55KN ＜［N］＝30kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B 得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
M W—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10W K=0.7u z×u s×w0u z—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得u z=1.14u s—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表7.3.1第36项得：u s=0.9w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.6KN/m2故：W K=0.7u z×u s×w0=0.7×1.14×0.9×0.6=0.43KNLa—立杆纵距0.6m；h—立杆步距1.2m，故：M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10=0.0442KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：W=5.08×103mm3则，N/ΦA+M W/W＝13.55×103/（0.744×489）+0.0442×106/（5.08×103）＝44.86KN/mm2≤f＝205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。