当前位置:文档之家› 机械原理课程设计之压床机构

机械原理课程设计之压床机构

机械原理课程设计说明书设计题目:学院:班级:设计者:学号:指导老师:目录一、机构简介与设计数据.机构简介图示为压床机构简图,其中六杆机构为主体机构。

图中电动机经联轴器带动三对齿轮将转速降低,然后带动曲柄1转动,再经六杆机构使滑块5克服工作阻力rF而运动。

为了减少主轴的速度波动,在曲柄轴A 上装有大齿轮6z并起飞轮的作用。

在曲柄轴的另一端装有油泵凸轮,驱动油泵向连杆机构的供油。

(a)压床机构及传动系统机构的动态静力分析已知:各构件的重量G及其对质心轴的转动惯量Js(曲柄1和连杆4的重力和转动惯量(略去不计),阻力线图(图9—7)以及连杆机构设计和运动分析中所得的结果。

要求:确定机构一个位置的各运动副中的反作用力及加于曲柄上的平衡力矩。

作图部分亦画在运动分析的图样上。

凸轮机构构设计已知:从动件冲程H,许用压力角[α].推程角δ。

,远休止角δ,回程角δ',从动件的运动规律见表9-5,凸轮与曲柄共轴。

要求:按[α]确定凸轮机构的基本尺寸.求出理论廓线外凸曲线的最小曲率半径ρ。

选取滚子半径r,绘制凸轮实际廓线。

以上内容作在2号图纸上.设计数据设计内容连杆机构的设计及运动分析符号单位mm 度mm r/min数据I 50 140 220 60 1201501/2 1/4 100 1/2 1/2 II 60 170 260 60 1201801/2 1/4 90 1/2 1/2 III 70 200 310 60 120 210 1/2 1/4 90 1/2 1/2 连杆机构的动态静力分析及飞轮转动惯量的确定[δ] G2 G3 G5N1/30 660 440 300 4000 1/30 1060 720 550 7000 1/30 1600 1040 840 11000凸轮机构设计[a]ΦΦS Φˊ0mm 016 120 40 80 20 7518 130 38 75 20 9018 135 42 65 20 75二、压床机构的设计.传动方案设计2.1.1.基于摆杆的传动方案2.1.2.六杆机构A 2.1.3.六杆机构B 优点:结构紧凑,在C点处,力的方向与速度方向相同,所以传动角90γ=︒,传动效果最好;满足急回运动要求;缺点:有死点,造成运动的不确定,需要加飞轮,用惯性通过;优点:能满足要求,以小的力获得很好的效果;缺点:结构过于分散:综合分析:以上三个方案,各有千秋,为了保证传动的准确性,并且以满足要求为目的,我们选择方案三。

.确定传动机构各杆的长度已知:mm h mm h mm h 2203,1402,501=== , '360ϕ=︒,''3120ϕ=︒,1180,,2CE H mm CD == 如右图所示,为处于两个极限位置时的状态。

根据已知条件可得:︒=⇒==8.122205021tan θθh h在三角形ACD 和'AC D 中用余弦公式有:由上分析计算可得各杆长度分别为:优点:结构紧凑,满足急回运动要求; 缺点:机械本身不可避免的问题存在。

三.传动机构运动分析项目 数值单位.速度分析已知:m in /1001r n =s rad n w /467.1060100260211=⨯==ππ,逆时针; 大小 ? 0.577 ? ? √ ?方向 CD ⊥ AB ⊥ BC ⊥ 铅垂 √ EF ⊥选取比例尺mmsm u v /0105.0=,作速度多边形如图所示;由图分析得:pc u v v c ⋅==×=0.07484m/s bc u v v CB ⋅==×=0.486m/s pe u v v E ⋅==×=0.11224m/s pf u v v F ⋅==×=0.0828m/s ef u v v FE ⋅==×=0.05744m/s 22ps u v v s ⋅==×69.32mm =0.27728m/s33ps u v v s ⋅==×14.03mm =0.05612m/s∴2ω=BCCBl v ==s (顺时针)ω3=CD C l v ==s (逆时针) ω4=EFFE l v ==s (顺时针)速度分析图:项目数值单位.加速度分析=⋅=AB B l w a 21×=5.405m/s 2BC n BC l w a ⋅=22=×=1.059m/s 2 CD n CD l w a ⋅=23=×=0.056m/s 2EFn EFl w a ⋅=24=×=0.088m/s 2c a ρ= a n CD + a t CD = a B + a t CB + a n CB大小: ? √ ? √ ? √ 方向: ? C →D ⊥CD B →A ⊥BC C →B 选取比例尺μa=(m/s 2)/mm,作加速度多边形图''c p u a a c ⋅==×=4.5412m/s 2''e p u a a E ⋅==×=6.8116m/s2''c b u a a tCB ⋅==×=2.452 m/s 2''c n u a a tCD ⋅==×=4.5408 m/s2 a F = a E + a n FE + a t FE大小: √ ? √ 方向: √ ↑ F →E ⊥FE''f p u a a F ⋅==×=5.1768 m/s 2'2'2s p u a a s ⋅==×=4.8388m/s 2'3'3s p u a a s ⋅==×= 3.406m/s 2''f p u a a F ⋅==×= 5.1768m/s 2CB t CBl a =2α==10.986 m/s 2 (逆时针) CDt CDl a =3α==45.408 m/s 2 (顺时针) 项目数值单位m/s 2rad/s 2. 机构动态静力分析G 2 G 3 G 5 F rmax J s2 J s3 方案I660 440 300 4000单位N1.各构件的惯性力,惯性力矩:g a G a m F s s s g 22222⋅=⋅==660×=(与2s a 方向相同) g aG a m F s s g 33333⋅=⋅==440×=(与3s a 方向相反)gaG a m F F F g ⋅=⋅=555=300×=(与F a 方向相反)10max r r FF ==4000/10=400N222α⋅=s I J M =×= (顺时针) 333α⋅=s I J M =×= (逆时针)222g I g F M h ===9.439mm 333g I g F M h ===25.242mm 2.计算各运动副的反作用力 (1)分析构件5对构件5进行力的分析,选取比例尺,/10mm N u F =作其受力图 构件5力平衡: 0456555=+++R R G F g 则4545l u R F ⋅-==-10×= 4543R R -==(2)分析构件2、3 单独对构件2分析:杆2对C 点求力矩,可得:0222212=⋅-⋅-⋅Fg g G BC tl F l G l R 单独对构件3分析: 杆3对C 点求矩得:解得: N R t103.26563= 对杆组2、3进行分析:R 43+F g3+G 3+R t 63+ F g2+G 2+R t 12+R n 12+R n63=0 大小:√ √ √ √ √ √ √ ? ? 方向:√ √ √ √ √ √ √ √ √ 选取比例尺μF =10N/mm ,作其受力图则 R n 12=10×=1568N ; R n63=10×=..基于soildworks环境下受力模拟分析:装配体环境下的各零件受力分析Soild works为用户提供了初步的应力分析工具————simulation,利用它可以帮助用户判断目前设计的零件是否能够承受实际工作环境下的载荷,它是COMOSWorks产品的一部分。

Simulation利用设计分析向导为用户提供了一个易用、分析的设计分析方法。

向导要求用户提供用于零件分析的信息,如材料、约束和载荷,这些信息代表了零件的实际应用情况。

Simulation使用了当今最快的有限元分析方法——快速有限元算法(FFE),它完全集成在windows环境中并与soild works软件无缝集成,被广泛应用于玩具、钟表、相机、机械制造、五金制品等设计之中。

连杆受力情况Soild works中的simulation模块为我们提供了很好的零件应力分析途径,通过对构件的设置约束点与负载,我们很容易得到每个零件在所给载荷后的应力分布情况。

由于不知道该零件的具体材料,所以我选用了soild works中的合金钢材料,并且在轴棒两端加载了两个负载,经过soild works simulation运算后得到上图的应力分布图,通过不同色彩所对应的应力,我们可以清楚的看到各个应力的分布情况,虽然负载与理论计算的数据有偏差,不过对于我们了解零件的应力分布已经是足够了。

四、凸轮机构设计有45.00=r H,即有mm H r 778.3745.01745.00===。

取mm r 380=,取mm r r 4=。

在推程过程中:由200222cos δδπδπ⎪⎪⎭⎫⎝⎛=hw a 得当δ0 =550时,且00<δ<,则有a>=0,即该过程为加速推程段,当δ0 =550时,且δ>=, 则有a<=0,即该过程为减速推程段所以运动方程2cos 10⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=δπδh s在回程阶段,由2'0222)cos('δδπδπ⋅-=hw a 得:当δ0′=850时,且00<δ<,则有a<=0,即该过程为减速回程段, 当δ0′=850时,且δ>=, 则有a>=0,即该过程为加速回程段所以运动方程 2]cos 1['h s ⋅⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=δπδ凸轮廓线如下:五、齿轮设计.全部原始数据 .设计方法及原理考虑到负传动的重合度虽然略有增加,但是齿厚变薄,强度降低,磨损增大:正传动的重合度虽然略有降低,但是可以减小齿轮机构的尺寸,减轻齿轮的磨损程度,提高两轮的承载能力,并可以配凑中心距,所以优先考虑正传动。

.设计及计算过程1、变位因数选择 ⑴求标准中心距a :;5.1222)(21mm z z m a =+=⑵选取mm a 5.127'=,由此可得啮合角;25'5.12720cos 5.122'cos 'cos :'οο=⇒⨯==ααααa a ⑶求变位因数21x x +之和:1044.1tan 2)'()(2121≈-⋅+=+αααinv inv z z x x ,然后在齿数组合为38,1121==z z 的齿轮封闭线上作直线1044.121=+x x ,此直线所有的点均满足变位因数之和和中心距122.5mm 的要求,所以5304.0,574.021==x x ,满足两齿根相等的要求。

相关主题