皮带运输机系统总体方案设计：参考已有的皮带运输机，设计本系统皮带运输机草图如下：由设计要求:工作能力I V≥30t/h，ρ≤1.65t/m3，得其工作能力I v≥18.182m3/h，及运输物料粒径≤5m m。
并由减小输送机重量的立场出发，由资料[1]表1—24初步选定输送机带宽为500m m，由资料[1]表1-25初步选定输送机带速V=2m/s。
其有效带宽B=0.9B-0.05=0.4m输送机倾角确定为水平方向即G=00。
已知输送机输送量即其工作能力I V≥18.182m3/h，由资料[1]表1-27查得当V=2m/s，B=500m m时，输送机输送量I V=174m3/s>>18.182m3/h,因此可将带速修正为0.8m/s，此时输送机输送量I V=69m3/s完全可满足设计要求。
估算运距根据整体设计即筑堆机轨道宽1.6m，轨道离堆浸池壁距离为1.2m，堆浸池宽25m，且输送物料安息角为360-370，因输送机带速很慢且高度不高，而忽略物料抛撒倾角，如下图粗略计算得输送机运距L=23m。
输送带的选用由资料[1]表6-2查得输送带选用氯丁胶为覆盖胶，其特性如下：生胶密度：1.15～1.25g/c m3硬度：10～90J I S抗拉强度：0.50～2.50N/c m2伸长率：100～1000%回跳弹性：优扯断强度：良永久变形：优耐磨损性：优耐弯曲龟裂性：优良耐热性：良耐寒性：良耐矿物油：良耐酸：优耐碱：由资料[1]表6-3选用芳纶为带芯,其特性如下:抗拉强度：37.3～45.0k n/t e x湿干强度比：100%断裂伸长率：20～32%伸长30%时回弹率：95～100%初始弹性模量：790～1400k n/t e x相对密度：1.36吸湿率：0.4～0.5耐热性：238～2500c耐光性：良好耐磨性：良好耐酸碱性：优断裂强度：1100M p a平均强度：80k n/t e x初始模量：90k n/t e x弹性模量：6.0～8.0k n/m m2以输送带带芯为聚酯帆布,从资料[1]表6-6选用D T型固定式输送机用E P-200型输送带,其带强为200N/M M,特性如下:扯断强度：200k n/m m每层厚度：1.3m m每层质量：1.32k g/m2伸长率：约1.5带宽：500～1200层数：3～6覆盖胶厚度/质量：3.0/3.4/(m m/(k g/m2))由资料[1]表6-7查得输送带每米质量为5.02k g/m,由资料[1]表6-8查得其特性参数为:带强：200n/m m带层：2～3弹性模量：1110k n/m使用最大拉力：20k n/m骨架厚度：2.62骨架单位质量：3.02k g/m使用滚筒直径：315～400m m输送带寿命计算根据资料[1]德国H z t z e l法计算Q O=a*b*c*d1*d2*d3*d4*d5*Q其中各参数为:Q-可持久输送量，由资料[1]表6-29查得其为31万吨。
a-上覆盖胶的耐用度，由表6-30查得为100%b-上覆盖胶厚度与拉伸强度有关的耐用度，由表6-31查得其为120% c-运输物种的耐用度，由表6-32查得为90%d1-装置点有关的耐用度，由表6-33查得为100%d2-倾角的耐用度，由表6-33查得为100%d3-装置地点有关的耐用度，由表6-33查得为100%d4-拉紧装置形式有关的耐用度，由表6-33查得100%d5-驱动形式有关的耐用度，由表6-33查得为100%将以上各参数代入计算得：Q0=a*b*c*d1*d2*d3*d4*d5*Q=100%*120%*90%100%*100%*100%*100%*100%*310000t=334800t随着生产力的发展,输送带带强的提高,上式得出值仅为现在实测寿命的1/2以下,加以修正T=K*T0=8*T0=8*334800t=2678400t,其中K=8为安全系数,由资料[1]表6-34查得.即输送带实际运输寿命为267.8万吨。
由此可得输送带规格为：B—P*(3.0+1.5)*L即500—3*(3.0+1.5)*L其中L代表输送带总长度其外观质量规定如下:G B526-89对一般带式输送机用输送带的外观质量做了规定：（1）覆盖胶表面上的疤痕小于1m m，不予修理。
（2）覆盖胶脱层面积不超过160c m2/m2,一次修理完善。
（3）不允许覆盖胶脱皮。
（4）不允许带侧突出。
（5）带侧露布，不得超过带长的3%，一次修理完善。
（6）边胶海绵与扯掉的边胶不得超过带长的8%，并一次修理完善。
凡有微孔群的边胶均属海绵。
（7）压上熟胶边不能超过5%，一次修好。
（8）布层脱层不得超过12c m2/m2,修理层数不得超过布层总数的50%。
（9）带面露布纹不得超过0.5c m2/m2长，低于带平面者应一次修好。
（10）布层横波浪不得超过1.5m m/100m长，不得超过4处，一处不得超过4个峰，纵向波浪按明疤处理，局部微凹者均为明疤。
输送带的连接输送带的接头要连成无缝的环形带才能使用，接头的连接强度十分重要，如果达不到原来输送带的强度，就会在接头处发生断裂，本设计采用硫化连接法。
将输送带分层削离，打磨干净，刷上橡胶液，待不粘手时再涂刷一遍，再凉到不沾手时，将两输送带削离层合拢，敲平，再盖上电加热板，上好压板，通电1.5h，输送带中心温度达到1500c时即止。
不可过于硫化，如果硫化时间不足，或者过头均达不到预期效果。
拉紧装置:由减小输送机重量之目的出发,采用螺旋拉紧装置,其规格由资料[1]表7-2查得如下:机架设计以带宽为依据,参考输送机标准机架设计,主机架材料选用10#热轧槽钢,其特性参数如下:机架中间支撑杆件材料选用3.6#热轧等边角钢,其特性参数如下:机架设计草图如下图：机架的有关计算：根据设计草图，计算机架总长：L1=23m+1.6m+0.3m+1.2m=25.8m伸出臂长：L2=25.8m-1.6m-0.3m=23.9m根据设计草图，计算机架的钢梁总长如下：L1=主梁长+底面梁长+构架横梁长+构架斜梁长+构架竖梁长=2*(23m+1.6m+0.3m+1.2m)+12*0.85m+10*3.12m+3.31m*4+1.4m*2*2 =111.84m伸出臂钢梁总长：L4=111.84m-((1.6m+0.3m)*2*3+0.85m*4+3.31m*2+(1.4m+0.7m)*2) =90.02m钢梁总重：G1=111.84m*10.007k g/m=1119.183k g伸出臂总重：G2=90.02m*10.007k g/m=900.83k g根据设计要求,机架设计如零件图。
机架结构均为焊接.驱动方式选择根据资料[1]表3-5选择驱动方式为:头部单电动滚筒驱动。
驱动简图如下：其驱动参数有：最大拉力：25000n(100%)，安全系数：11.8包角：1800～2400，圆周力：T2（e u o-1）托辊的选择由资料[1]表8-3以托辊同输送机带宽配合选用：上托辊选用槽型托辊,其尺寸为：长L3=200，直径D=89M M，下托辊选用平型托辊,其尺寸为：长L1=600，直径D=89M M，与托辊配合用轴承由资料[1]表8-4选用型号4G204轴承。
其承载能力由资料[1]表8-5查得：当带速为0.8M/S，辊径D=89M M，辊长L3=200M M时，托辊的承载能力为2.95k n。
上托辊组即槽型托辊组尺寸规格由资料[1]表8-24查得如下图：平型下托辊组尺寸规格由资料[1]表8-12查得如下图缓冲槽型托辊组选用资料[1]表8-28中P L X50-89-S，其尺寸规格如下：上调心托辊选用资料[1]表8-30之T D-75-S型，其尺寸规格如下：下调心托辊选用资料[1]表8-35之T D-75-X型，其尺寸规格如下：上挡边轮由资料[1]选用J D C50-B下挡边轮由资料[1]选用J G R-500确定托辊间距：由资料[1]表8-44取得：承载段托辊间距A0=1200m m.验算间距：承载段：由资料[1]之公式h=A02*(q b+q G)*g/8T m i n=3%A0当采用垂度基本公式时，允许的垂度应考虑输送带芯的刚度，因成槽产生的输送带跨距的强度等因素。
当垂度一定时，输送带的最小拉力为：当垂度为3%时，T m i n=4.2A0*(q b+q G)*g.代入上式计算可得托辊间理论间距A0=4200m m,由此可得本设计中托辊间距合理。
下托辊间距由资料[1]表8-44查得A1=3000m m.受料处托辊间距取(1/2-1/3)A0,且应力求物料负荷的主要部分位于两托辊之间的输送带上.头部滚筒到第一托辊间距取(1-1.3)A0.尾部滚筒到第一托辊间距取≥A0由资料[1]表8-46取2.4B各托辊间距具体如下：上过渡托辊间距：1200m m;受料处托辊间距：600m m;头部滚筒到第一托辊间距:1200m m;尾部滚筒到第一托辊间距:1200m m;下托辊间距：3000m m.托辊最小间隙:托辊圆周和托辊横梁或任何其他结构之间的空隙由资料[1]表8-47取30m m.输送带在正常位置与最靠近障碍物间隙C1由资料[1]表8-48取C1≥50m m.托辊的选用计算:由资料[1]中公式计算托辊静载荷为:承载分支段:P0=9.81*e*a0*(I m/v+q G)回程分支段:p u=9.18*e*a u*q G式中p0—承载分支托辊静载荷，P u—回程分支托辊静载荷，e—托辊载荷系数，由资料[1]表8-49查得e=0.8a0--上托辊间距，初步选用为1200m m，即1.2mI m--输送能力，已知其≥30t/h即8.33k g/sv—带速，已知带速为0.89m/sQ g—每米输送带质量，已知其为5.02k g/ma u—下分支托辊间距，初步选用为3000m m,即3m将以上各参数代入上两式可得P0=9.81*0.8*1.2m*(8.33k g*s-1/0.89m*s-1+5.02k g/m) =135.43nP v=9.18*0.8*3m5.02k g/m=36.87n托辊动载荷计算：承载段分支：P10=P0*f s*f d*f a回程段分支：P1u=P u*f s*f a式中f s—运行系数，由资料[1]表8-50查得为1.0f d--冲击系数，由资料[1]表8-51查得为1.00f a--工况系数，由资料[1]表8-49查得为1.1将以上各参数代入上式可得：P10=135.43n*1.0*1.00*1.1=148.973nP1u=36.87n*1.0*1.1=40.557n托辊检验:由资料[1]表8-53查得托辊额定载荷为:上托辊:I Q=2350k n,下托辊:I Q=1100k n.由资料[1]表8-55查得其承载能力为0.813k n,比较托辊设计载荷与托辊额定载荷：支承段托辊设计载荷=135.43n+148.973n=284.403n<<2350k n回程段分支托辊设计载荷=40.557n+36.87n=77.427n<<1100k n因此可得本设计中托辊设计合理。