*10-6 *10-6 *10-6 *10-6 *10-6 *10-6
Δxm
*10-6 *10-6 *10-6 *10-6 *10-6 *10-6
(mol/h)
GA (mol/h)
(kmol/m3h) （m）
2443 2572 2380 2422 2615 2509
以第一组数据为实例，10℃时的密度：m3。 塔温：
分析其氧的含量。
④ 实验完毕，关闭氧气时，务必先关氧气钢瓶总阀，然后才能关闭氧减压阀及氧气流
量调节阀。检查总电源、总水阀及各管路阀门，确实安全后方可离开。
六、实验数据处理
计算并确定干填料及一定喷淋量下的湿填料在不同空塔气速 u 下，与其相应的单位 填料高度压降Δp/Z 的关系曲线，并在双对数坐标系中作图，找出泛点与载点。 表 1：干塔数据：水流量 L=0 L/h 填料高度 h= 塔径 d=
填料塔体积：Vp h r2 0.75 0.052 5.89103
传质系数的确定：
G Kxa VP xm
0.044 5.89103 2.28106
2440kmol / (m3 s)
传质单元高度： HoL
L Kxa A
4438.5 2.44106 0.052
0.231m
七、实验结果作图及分析
80
20
2507
100
20
2401
80
30
2562
表 4：不同气、液量下的 Kxa、HOL
八、结果讨论及误差分析
1、流体力学性能测定
（1）无液体喷淋时如图所示，在双对数坐标下，干塔压降与气速呈线性关系，拟合关系
式为：
，即与呈正比。
（2）当有喷淋量时（80L/h），在低气速下也与气速呈线性关系，与呈正比。
（4）在吸收塔内氧气与水并流接触，形成富氧水，富氧水经管道在解吸塔的顶部喷淋。
（5）空气由风机供给，经缓冲罐，由空气流量调节阀调节流量经空气转子流量计计量，
通入解吸塔底部，在塔内与塔顶喷淋的富氧水进行接触，解吸富氧水，解吸后的尾气由塔顶
排出，“贫氧水”从塔底通过平衡罐排出。
（6）由于气体流量与气体状态有关，所以每个气体流量计前均有表压计和温度计。空
（1）在双对数坐标系中，此压降对气速作图可得斜率为~2 的直线（图中 Aa 直线）。 （2）当有喷淋量时，在低气速下（c 点以前）压降正比于气速的~2 次方，但大于相同 气速下干填料的压降（图中 bc 段）。 （3）随气速的增加，出现载点（图中 c 点），持液量开始增大，“压降—气速”线向上 弯，斜率变陡（图中 cd 段）。 （4）到液泛点（图中 d 点）后，在几乎不变的气速下，压降急剧上升。
亨利系数:
m E 3394300 33417 P总 101.625
平衡浓度：
x e1
x e2
y m
0.21 33417
6.28106
塔顶（底）摩尔分率计算：
c顶
24.8
x顶
103 M O2
c顶 103 M O2
1 M H2O
103 32
24.8 103 32
1
998.67 18
1.40105
二、实验目的及任务
1、熟悉填料塔的构造与操作。 2、观察填料塔流体力学状况，测定压降与气速的关系曲线。
3、掌握液相体积总传质系数 Kxa 的测定方法并分析影响因素。
4、学习气-液连续接触式填料塔，利用传质速率方程处理传质问题的方法。
三、基本原理
1、填料塔流体力学特性
气体通过干填料层时，流体流动引起的压降和湍流流动引起的压降规律相一致。填料层 “压降—空塔气速”关系示意如图 1 所示。
即 HOL Z / NOL
NOL
x1 dx x1 x2 x2 xe x xm
H OL
L K X a
GA 单位时间内氧的解吸量，kmol/(m2•h)； Kxa 液相体积总传质系数，kmol/(m3•h)； Vp 填料层体积，m3； Δxm 液相对数平均浓度差； x2 液相进塔时的摩尔分数（塔顶）； xe2 与出塔气相 y1 平衡的摩尔分数（塔顶）； x1 液相出塔的摩尔分数（塔底）； xe1 与进塔气相 y1 平衡的摩尔分数（塔底）； Z 填料层高度，m； Ω 塔截面积，m2； L 解吸液流量，kmol/(m2•h)； HOL 以液相为推动力的总传质单元高度，m； NOL 以液相为推动力的总传质单元数。
0.3L/Min 左右。为防止水倒灌进入氧气转子流量计重，开水前要关闭防倒灌阀，或先通入
氧气后通水。
②传质实验操作条件选取：水喷淋密度取 10~15m3/(m2·h)，空塔的气速~0.8m/s， 氧气入塔流量为~0.02m3/h，适当调节氧气流量，使吸收后的富氧水浓度控制在不大于 L。
③塔顶和塔底液相氧浓度测定：分别从塔顶与塔底取出富氧水和“贫氧水”，用测氧仪
P(Pa)
△P(Pa)
c1（mg/L）
c2（mg/L）
T2(℃)
1
80
20
2
100
20
3
80
30
序 系统总压 相平衡常数 平衡 mol 对数平均 水流量 L 气体流率 传质系数 Kxa HOL
号 P(Pa)
1 2 3
m
xe1 (xe2)
33417 33417 33415 33341 33365 33365
lg△ p
A d
c
b
a
lg u
图 1 填料层“压降—空塔气速”关系示意图
2、传质实验
填料塔与板式塔气液两相接触情况不同。在填料塔中，两相传质主要在填料有效湿表面 上进行，需要计算完成一定吸收任务所需的填料高度，其计算方法有传质系数、传质单元法 和等板高度法。
本实验是对富氧水进行解吸，如图 2 所示。由于富氧水浓度很低，可以认为气液两相平 衡关系服从亨利定律，即平衡线为直线，操作线也为直线，因此可以用对数平均浓度差计算 填料层传质平均推动力。整理得到相应的传质速率方程为
氧解析 实验报告
课程名称： 化工原理实验
学 校： 北京化工大学
学 院： 化学工程学院
专 业： 化学工程与工艺
班 级： 化 工 1001
学 号： 17
姓 名： 闵
翔
实验日期： 2013 年 4 月 8 日
同组人员：吕博杨、刘子彦、玛莎莉娜
一、实验摘要
本实验利用吸收柱使水吸收纯氧形成富氧水，送入解析塔顶再用空气进行解析，测定不 同液量和气量下的解析液相体积总传质系数，并进行关联，同时对四种不同填料的传质效果 及流体力学性能进行比较。
7、氧气流量调节阀 8、氧转子流量计 9、吸收塔 10、水流量调节阀 11、水转子流量计 12、富氧水取样阀
13、风机 14、空气缓冲罐 15、温度计 16、空气流量调节阀 17、空气转子流量计 18、解吸塔
19、液位平衡罐 20、贫氧水取样阀 21、温度计 22、压差计 23、流量计前表压计 24、防水倒灌阀
随气速的增加，出现载点，持液量开始增大，压降-气速线向上弯，斜率变陡。到液
泛点后，在几乎不变的气速下，压降急剧上升。
（3）将干塔、湿塔填料塔压降与气速关系进行对比，见图，可以看出，有液体喷淋时，
填料层压降均大于同一气速下的干塔压降。
2、传质实验 由数据可以看出，在氧气-水系统中，液相体积总传质系数 Kxa 与液量正相关，而与气
填料表面气液接触状况，并注意填料层压降变化幅度，务必等到各参数稳定后再读数据，液 泛后填料层压降在几乎不变的气速下明显上升。
④稍增加气量，再取一两个点，注意不要使气速过分超过泛点，避免冲破和冲跑填料。 （3）注意空气流量的调节阀要缓慢开启和关闭，以免撞破玻璃管。
2、传质实验
①将氧气阀打开，氧气减压后进入缓冲罐，罐内压力保持~，氧气转子流量计保持
平均推动力：
同理：
m
(x1-xe1) (x2 ln[ (x1 xe1)
xe2 ) ]
x顶 x底 ln[(x顶 xe2 )]
2.28106
(x2 xe2 )
(x底 xe1)
液体流率：
L V液（L/h） 80998.67 4438.5mol / s
M H2O
18
气体流率： G L(x顶 x底 ) 0.0328mol/s
单位塔高压降确定：
流量校正：
P 88 117.3(Pa / m) z 0.75
流速确定：
V2
V1
P1T2 P2T1
10
286.65101.3103 293.15 (1.166103+101.3103)
9.667(m3
/
h)
u
V A
9.667 3600 (0.1/ 2)2
0.332(m /
s)
G A K x aVp X m ，
即 K x a GA /VP X m
X m
(x2
xe2 ) (x1 xe1 )
ln[ (x2
xe2
) ]
(x1 xe1 )
GA Lx2 x1
VP Z
相关填料层高度的基本计算式为：
L
Z K x a
x1 x2
dx xe
x
H OL N OL
图 2 富氧水解吸实验
T平均
T1
T 2
2
11.1+10.8 2
10.95
系统总压确定：
P总 P大气 0.5 P塔 101.3 0.5 0.549=101.5745kPa
亨利系数确定：
E (8.659410-5 T 2 0.07714T 2.56) 106 (8.659410-5 10.952 0.0771410.95 2.56) 106 =3394300
由于氧气为难容气体，在水中的溶解度很小，因此传质阻力几乎全部集中在液膜中，即