满堂脚手架计算书计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、架体参数
、荷载参数
三、设计简图
搭设示意图：
1000
50100
平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
G1k=g1k=0.04kN/m
G2k=g2k×l b/(n+1)=0.35 1×.0/(2+1)=0.12kN/m
Q1k=q1k×l b/(n+1)=1 1×.0/(2+1)=0.33kN/m
Q2k=q2k×l b/(n+1)=3 1×.0/(2+1)=1.0kN/m
1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力
q=1.2 ×(G1k+G2k)+1.4 ×(Q1k+Q2k)=1.2 ×(0.04+0.12)+1.4 (1×.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
22
M max=ql2/8=2.054 1×.02/8=0.257kN m·
R max=ql/2=2.054 1×.0/2=1.027kN
σ=M max/W=0.257 ×106/(5.26 1×03)=48.86N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2 ×(G1k+G2k)+1.4 ×(Q1k+Q2k)=1.2 ×(0.04+0.12)+1.4
(1×.0+0.33)=2.054 q2=1.4 ×F1=1.4 ×1=1.4kN
M max=0.607kN ·m
剪力图
R maxf=1.727kN
σ=M max/W=0.607 ×106/(5.26 1×03)=115.399N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.12+1.0+0.33=1.49kN/m
R'max= q'l/2=1.49 1.0×/2=0.745kN
ν =5q4'l/384EI=5 ×1.49 ×(1.0 ×103)4/(384 ×2.06 ×105×12.71 ×104)=0.741mm≤ min(1000/150,10)= 6.67mm
满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=1.49kN/m
q2'=F1=1kN 板底支撑钢管计算简图
剪力图
R'maxf=1.727kN
变形图
4 3 3 4
5 4 3 ν=5q'l4/384EI +Fl3/48EI=5 ×1.49 ×(1.0 ×103)4/(384 ×2.06
×105×12.71 ×104)+1 ×(1.0 ×103)
3 5 4
3/(48 ×2.06 ×105×12.71 ×104)=0.742mm≤ min(1000/150,10)=6.67mm 满足要求！
五、横向支撑钢管验算
钢管弹性模量
E(N/mm 2
)
5
2.06 ×10
2 钢管
抗压强度设计值[f](N/mm )205
立柱间纵向钢管支撑根数n2横向钢管验算方式简支梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑
钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力q=1.0 ×g1k=0.048kN/m p=R max=0.802kN p'=R'max=0.588kN 板底支撑钢管计算简图
弯矩图
M max=0.329kN ·m
剪力图
R max=0.831kN
变形图
V max =1.426mm
V max =1.426mm ≤ min{1200/150,10}=8mm σ=M max /W=0.329 ×106/(5.26 1×03
)=62.548N/mm 2
≤[f]=205N/mm 2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2 ×g 1k =0.048kN/m p=R max =0.802kN p'=R'max =0.588kN p 2=R maxf =1.502kN p'2=R'maxf =1.088kN
板底支撑钢管计算简图
I
爸
MmaXHO ∙515kN
3
1.
r1
29e
»H
函
RmaXHI
变形图
V max=2.013mm
V max=2.013mm≤min{1200/150,10}=8mm
σ=M max/W=0.515 ×106/(5.26 1×03)=97.909N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！六、立杆承重连接计算
双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0 ×1=12kN≥R=0.831+1=1.831kN 满足要求！七、立杆的稳定性验算
N G1=g k×H+g1k×l a×n+g1k×a=0.1621 ×7.65+0.04 1×.2 ×2+0.04 ×0.3=1.348kN N G2=g2k×l a×l b=0.35 ×1.2 ×1.2=0.504kN
N G3=g3k×l a=0.17 ×1.2=0.204kN
N G4=g4k×l a=0.1 ×1.2=0.12kN
N Q1=q1k×l a×l b=1×1.2 ×1.2=1.44kN
N Q2=q2k×l a×l b=1×1.2 ×1.2=1.44kN
N Q3=F1+F2=1+0=1kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2 ×(N G1+N G2+N G3+N G4)+0.9 ×1.4 ×(N Q1+N Q2+N Q3)=1.2
×(1.348+0.504+0.204+0.12)+0.9 ×1.4 ×(1.44+1.44+1)=7.5kN
支架立杆计算长度L0=kμh=1.0×2.176 ×1.8=3.917m
长细比λ= L0/i=3917/15.9=246.352 ≤[ λ]=250 满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155 × 2.176 × 1.8=4.524m 长细比λ= L0/i=4524/15.9=284.528 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.09 考虑风荷载时
2
W k=μz×μs×W0=0.65 ×1.04 ×0.35=0.237kN/m2 22
M w=0.9×1.4×W k×l ×h2/10=0.9 1×.4 ×0.237 ×1.2 ×1.82/10=0.116kN m· σ =N/ φ A +
Mw/W=7.5×103/(0.09 5×.06 ×102)+0.116 ×106/(5.26 1×03)=186.744N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、立杆支承面承载力验算
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，f t=2.04N/mm，σpc.m=1N/mm，η=0.4+1.2/s=β0.4+1.2/2=1，ho=250-
15=235mm，μm=4×(a+ho)=4 ×(100.00+235)=1340.00mm
33
F l=(0.7 βh f t+0.15 σpc.m) ηmμh0=(0.7 ×1×2.04 ×103+0.15×103×1)×1×0.74
×0.235=274.414kN ≥N=6
.056kN
满足要求！
1、局部受压承载力验算
N=N G1+N G2+N G3+N G4+N Q1+N Q2+N Q3=1.348+0.504+0.204+0.12+1.44+1.44+1=6.056kN
楼板局部受压承载力：
0.5 ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.167，f cc=0.85 ×27.50=23.375kN/mm
3
F l=ωβl f cc A=0.75×0.167×23.375 ×103×0.01=29.219kN ≥N=6.056kN 满足要求！。