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模板刚度计算

采用10mm厚竹胶板50×100mm木方配制成梁侧和梁底模板,梁底模板底楞下层、上层为50×100mm木方,间距200mm。

加固梁侧采用双钢管对拉螺栓(φ14),对拉螺栓设置数量按照以下原则执行:对拉螺栓纵向间距不大于450mm。

对拉螺栓采用φ14PVC套管,以便周转。

搭设平台架子,立杆间距不大于900mm,立杆4m,2m对接,梁底加固用3m、2m钢管平台、梁底加固钢管对接处加设保险扣件。

立梁用一排对拉螺栓间距600mm,次梁侧面钢管与平台水平管子支撑,板、梁木方子中到中间距200mm。

⑵梁模板设计本工程转换层梁最大截面1125mm×1400mm,取此梁进行验算,跨度7.20m。

梁底模板采用δ=14厚多层板,模板下铺单层木龙骨50×100木方,间距200mm。

梁底用钢管做水平管,梁底加固采用钢管、扣件病及保险扣件。

梁侧模板为δ=14厚多层板,设立楞为50×100木方,间距200mm,中间加两道φ12对拉螺杆,固定Φ48×3.5双根钢管横向背楞两道,拉杆间距500mm,计算梁底模木方、支撑。

模板支设见前设计图木方材质为红松,设计强度和弹性模量如下:fc=10N/mm2;fv=1.4N/mm2;fm=13N/mm2;E=9KN/mm2;松木的重力密度为:5KN/mm3;底模木方验算:荷载组合:模板体系自重:{(0.015×(1.5+0.5)×0.3+(0.1×0.05×5+0.1×0.1×2)×5)}×1.2=0.486KN/m;混凝土自重:24×0.9×0.5×1.2=12.96KN/m钢筋自重: 1.5×0.9×0.5×1.2=0.81KN/m;混凝土振捣荷载:2.0×0.5×1.4=1.4KN/m;合计:15.656KN/m乘以折减系数0.9,q=0.9×14.09=12.68KN/m;木方支座反力:R=(4-b/L)qb3/8L3=(4-0.25/0.6)×12.68×0.253/(8×0.63)= 0.41KN;跨中最大弯距:Mmax= KqL2=0.07×12.68×0.62=0.32KNm;内力计算:σ=M/W=0.32×106/(100×1002/6)=1.92N/mm2<fm =13 N/mm2;强度满足要求。

挠度计算:模板体系自重:(0.015×(1.5+0.5)×0.3+(0.1×0.05×5+0.1×0.1×2)×5)=0.405KN/m;混凝土自重:24×0.9×0.5=10.8KN/m;钢筋自重: 1.5×0.9×0.5=0.675KN/m;混凝土振捣荷载:2.0×0.5=1KN/m;合计:12.88KN/m乘以折减系数0.9,q=0.9×12.88=11.59KN/m;f=KfqL4/100EI=0.0521×11.59×6004/100×9000×(100×1002/6)=0.522mm<[f]=L/400=600/400=1.5mm挠度满足要求。

支撑架立杆丧失稳定是支撑架的最危险的破坏状态,而最不利立杆是梁下立杆,主梁下立杆的间距为0.45m,次梁下立杆间距为900mm。

(1) 次梁荷载计算荷载计算:①模板自重:0.1×0.1×1.2=0.3KN②混凝土重力:24×0.5×1.2×1.0=14.4 KN③钢筋重力:3.5×0.5×1.2×1.0=2.1 KN④施工人员及设备荷载:2.5×0.5×1.2=1.5 KN⑤振捣混凝土时产生的荷载:2.0×0.5×1.2=1.2 KN∴荷载总和:N0= (0.3+14.4+2.1+1.5+1.2)=19.5KN所以每根立杆的荷载为19.5KN由《建筑施工手册》查得,1.2米步距的架立杆的承载力为30KN。

所以满足要求。

(2) 主梁荷载计算:荷载计算:①模板自重:0.5×0.9×1.2=0.4275KN②混凝土重力:24×0.9×0.9×1.0=19.44KN③钢筋重力:3.5×0.9×0.9×1.0=2.835 KN④施工人员及设备荷载:2.5×0.9×0.9=2.025 KN⑤振捣混凝土时产生的荷载:2.0×0.9×0.9=1.62 KN∴荷载总和:N0= (0.43+19.44+2.835+2.025+1.62)=26.78KN所以每根立杆的荷载为13.39KN3.梁模板安装工艺a、在钢筋砼柱子或其它便于操作的构件上弹出轴线和水平线。

b、根据模板设计,安装工具或钢支柱或Ф48钢管和水平拉杆及斜支撑,水平拉杆可与柱、墙水平拉杆相连接,柱中间拉杆或下边拉杆要纵横设置,但不能与操作脚手架相连接。

c、按柱标高安装梁底模板,并拉线找直,进行起拱(按规范或设计图要求起拱),一般起拱高度宜为梁跨长度的1/1000~3/1000。

d、绑扎钢筋经检查合格后,清扫垃圾再安装侧模板。

e、用Ф48直径钢管做横楞,用附件固定在侧模板上,用梁托或三角架或Ф48直径竖向钢管固定横楞。

横柃和三角架间距由计算确定;模板上口用定型卡子或钢管固定。

一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):5.00;采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;板底支撑连接方式:方木支撑;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;楼板浇筑厚度(m):0.200;施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3;I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN;2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m;集中荷载p = 1.4×0.750=1.050 kN;最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 1.605×1.0002/8 = 0.463 kN.m;最大支座力N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.605×1.000/2 = 1.328 kN ;方木的最大应力值σ= M / w = 0.463×106/64.000×103 = 7.236 N/mm2;方木抗弯强度设计值[f]=13.0 N/mm2;方木的最大应力计算值为7.236 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2,满足要求!3.方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×1.605/2+1.050/2 = 1.328 kN;方木受剪应力计算值T = 3 ×1327.500/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.415 N/mm2;方木抗剪强度设计值[T] = 1.400 N/mm2;方木受剪应力计算值为0.415 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2,满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m;集中荷载p = 0.750 kN;方木最大挠度计算值V= 5×1.337×1000.0004 /(384×9500.000×2560000.00) +750.000×1000.0003 /( 48×9500.000×2560000.00) = 1.359 mm;方木最大允许挠度值[V]= 1000.000/250=4.000 mm;方木的最大挠度计算值 1.359 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.605×1.000 + 1.050 = 2.655 kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.996 kN.m ;最大变形Vmax = 2.795 mm ;最大支座力Qmax = 11.616 kN ;钢管最大应力σ= 0.996×106/5080.000=196.021 N/mm2 ;钢管抗压强度设计值[f]=205.000 N/mm2 ;支撑钢管的计算最大应力计算值196.021 N/mm2 小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

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