《砌体结构》课程设计姓名：学号：班级：指导老师：时间：2016年6月计算书内容一、结构方案1. 主体结构设计方案该建筑物层数为四层，总高度为13.2m，层高3.3m<4m;体形简单，室内要求空间小，横墙较多，所以采用砖混结构能基本符合规范要求。

2. 墙体方案及布置（1）变形缝：由建筑设计知道该建筑物的总长度31.5m<60m，可不设伸缩缝。

工程地质资料表明：场地土质比较均匀，领近无建筑物，没有较大差异的荷载等，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》可不设防震缝。

（2）墙体布置：应当优先考虑横墙承重方案，以增强结构的横向刚度。

大房间梁支撑在内外纵墙上，为纵墙承重。

纵墙布置较为对称，平面上前后左右拉通；竖向上下连续对齐，减少偏心；同一轴线上的窗间墙都比较均匀。

个别不满足要求的局部尺寸，以设置构造拄后，可适当放宽。

根据上述分析，本结构采用纵横墙混合承重体系。

（3）1~4层墙厚为240mm。

（4）一至二层采用MU10烧结页岩砖，Mb7.5混合砂浆；三至四层采用MU10烧结页岩砖，Mb5.0混合砂浆。

（5）梁的布置：梁尺寸为L-1，L-4为250mm*500mm；L-2为250mm*600mm；L-3为250mm*300mm；L-5为250mm*400mm，伸入墙内240mm，顶层为180mm。

梁布置见附图1-1。

（6）板布置：雨篷，楼梯间板和卫生间楼面采用现浇板，其余楼面均采用预制装配式楼面，预制板型号为YKB3652，走廊采用YKB2452。

具体布置见附图。

3.静力计算方案由建筑图可知，最大横墙间距s=10.5m，屋盖、楼盖类别属于第一类，s<32m，查表可知，本房屋采用刚性计算方案。

二、荷载资料（均为标准值）根据设计要求，荷载资料如下：1、屋面恒荷载：, 222/4.5/.40/0.5m kN m kN m kN =+（平顶粉刷）屋面活荷载：0.5KN/㎡。

2、楼面恒荷载：，222/7.3/.40/3.3m kN mkN m kN =+（平顶粉刷） 楼面活荷载：2.4KN/㎡。

3、卫生间恒荷载：2/0.7m kN ，活荷载：2/5.2m kN 。

4、钢筋混凝土容重：3/25m kN =γ。

5、墙体自重标准值1-4层mm 240厚墙体自重2/24.5m kN铝合金玻璃窗自重2/25.0m kN (按墙面计)6、基本风压2/40.0m kN ，且房屋层高小于4m ，房屋总高小于28米，所以设计不考虑风荷载的影响。

7、楼梯间恒荷载5.0KN/㎡，活荷载3.5KN/㎡三、墙体高厚比验算1、 外纵墙高厚比验算室内地面距基础高度为0.95m ，故底层高度H=3.3+0.95=4.3m ，s=10.5m ，即s>2H=8.2m ，第一层计算高度H 0=1.0，H=4.3m ，二层及二层以上为H 0=3.3m 。

一至四层墙厚0.24m ，承重墙取0.11= μ。

有窗户的墙允许高厚比 ：829.05.35.14.014.012=-=-=s b s μ ； [β]允许高厚比，查表得：当砂浆强度等级为M7.5, M5时，一二层[β]=26，三四层[β]=24。

a 、一层高厚比验算：β=4.3/0.24=17.92<μ1μ2[β]=1.0×0.289×26=21.554（满足要求）；b 、二层纵墙高厚比验算：554.2126829.00.1][75.1324.03.321=⨯⨯=<==　βμμβ（满足要求）； c 、三四层纵墙高厚比验算：β=3.3/0.24=13.75<μ1μ2[β]=1.0×0.829×24=19.896（满足要求）2、内纵墙高厚比验算a 、墙体的计算高度，底层：H 0底=4.3m886.05.30.14.0-14.0-1μ2===s b s036.2326886.00.1]β[μμ08.1724.04.1β21=⨯⨯=<==　（满足要求）； b 、二层纵墙高厚比验算：036.2326886.00.1]β[μμ75.1324.03.3β21=⨯⨯=<==　（满足要求）； c 、三四层内纵墙高厚比验算：β=3.3/0.24=13.75<μ1μ2[β]=1.0×0.886×24=21.264（满足要求）3、横墙高厚比验算外横墙底层 ：左横墙s=6.3m ，H=4.3m ，H<s<2H ，H 0=0.4×6.3+0.2×4.3=3.38m ，无门洞μ2=1.0β=H 0/h=3.38/0.24=14.08<[β]=26右横墙s=6.0m ，H=4.3m ，H<s<2H ，H 0=0.4×6+0.2×4.3=3.26m ，无门洞μ2=1.0β=H 0/h=3.26/0.24=15.58<[β]=26二层：左横墙：s=6.3m ，H=3.3m ，H<s<2H ，H 0=0.4×6.3+0.2×3.3=3.18m 26]β[25.1324.018.3β0=<===h H 右横墙：s=6.0m ，H=3.3m ，H<s<2H ，H 0=0.4s+0.2H=3.06m 26]β[75.1224.006.3β0=<===h H 三四层：左横墙：s=6.3m ，H=3.3m ，H<s<2H ，H 0=0.4s+0.2H=3.18mβ=H 0/h=3.18/0.24=13.25<[β]=24右横墙：s=6.0m ，H=3.3m ，H<s<2H ，H 0=0.4s+0.2H=3.06mβ=H 0/h=3.06/0.24=12.75<[β]=24内横墙：底层：s=2.4m ，H=4.3m ，s<H ，H 0=0.6s=1.44m26]β[.0624.04.41β0=<===h H 二层：s=2.4m ，H=3.3m ，s<H ，H 0=0.6s=1.44m26]β[.0624.04.41β0=<===h H 三四层：s=2.4m ，H=3.3m ，s<H ，H 0=0.6s=1.44mβ=H 0/h=1.44/0.24=6.0<[β]=24故所有横墙满足要求。

四、结构承载力计算1.荷载资料（1）屋面恒荷载标准值40厚C30细石混凝土刚性防水层，表面压光25×0.04=1.0kN/㎡20厚1:2.5水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/㎡40厚挤塑聚苯板0.4×0.04=0.016kN/㎡20厚1:2.5水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/㎡3厚氯丁沥青防水涂料（二布八涂）0.045kN/㎡110厚预应力混凝土空心板（包括灌缝）2.0kN/㎡20厚板底粉刷5.0+0.4=5.4N/㎡屋面梁自重0.25×0.6=3.75kN/m （2）不上人屋面的活荷载标准值0.5kN/㎡（3）楼面恒荷载标准值大理石面层28×0.02=0.56kN/㎡20厚水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/㎡110厚预应力混凝土空心板（包括灌缝）0.4kN/㎡20厚板底粉刷3.3+0.4=3.7kN/㎡楼面梁自重25×0.25 ×0.6=3.75kN/m（4）墙体自重标准值240厚墙体自重5.24kN/m（按墙面计）铝合金门窗自重0.25kN/m（按窗面积计）（5）楼面活荷载标准值2.4kN/㎡2.纵墙承载力计算（1）荷载计算取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：屋面恒荷载5.4×3.5×3.15+3.75×3.15=71.35kN女儿墙自重5.24×0.9×3.5=16.51kN二、三、四层楼面恒荷载3.7×11.025+3.75×3.15=52.61kN屋面活荷载0.5×11.025=5.51kN二、三、四层楼面活荷载2.4×11.025=26.46kN三、四层墙体和窗自重5.24×（3.3×3.5—1.5×1.5）+0.25×1.5×1.5=49.29kN二层墙体（包括壁柱）和窗自重5.24×（3.3×3.5—1.5×1.5）+0.25×1.5×1.5=49.29kN一层墙体和窗自重5.24×（3.5×4.3—1.5×1.5）+0.25×1.5×1.5=67.63kN（2）控制截面的内力计算第四层：1)第四层截面1-1处：由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑两种内力组合，即分别按式（2-10）、式（2-11）计算：N（1）1=1.2×（71.35+16.51）+1.4×1.0×5.51=113.15kNN（2）1=1.35×（71.35+16.51）+1.4×1.0×0.7×5.51=124.01kNN（1）5l=1.2×71.35+1.4×1.0×5.51=93.33kNN（2）5l=1.35×71.35+1.4×1.0×0.7×5.51=101.72kN三、四层墙体采用MU10烧结页岩砖、Mb5.0混合砂浆砌筑，查表2-4可知砌体的抗压强度设计值f=1.5MPa；一、二层墙体采用MU10烧结页岩砖、Mb7.5混合砂浆砌筑，砌体的抗压强度设计值f=1.69MPa。

2)第四层截面2-2处：轴向力为上述荷载N1与本层自重之和：N（1）2 =113.15+1.2×49.29=172.30kNN（2）2 =124.01+1.35×49.29=190.55kN第三层：1)第三层截面3-3处：轴向力为上述荷载N2与本层楼盖荷载N4l之和：N（1）4l=1.2×52.61+1.4×1.0×26.46=100.17kNN（1）3=172.30+100.17=272.47kNN（2）4l=1.35×52.61+1.4×1.0×0.7×26.46=96.95kNN（2）3=190.95+96.55=287.5kN2)第三层截面4-4处：轴向力为上述荷载N3与本层墙自重之和：N（1）4=272.47+1.2×49.29=332.08kNN（2）4=287.5+1.35×49.29=354.04kN第二层：1)第二层截面5-5处：轴向力为上述荷载N4与本层楼盖荷载之和：N（1）3l=100.17kNN（1）5=332.08+100.17=432.25kNN（2）3l=96.95kNN（2）5=354.04+96.95=450.99kN2)第二层截面6-6处：轴向力为上述荷载N5与本层墙体自重之和：N（1）6=432.25+1.2×49.29=491.40kNN（2）6=450.99+1.35×49.29=517.53kN第一层：1)第一层截面7-7处：轴向力为上述荷载N 6与本层楼盖荷载之和：N （1）2l =100.17kNN （1）7=491.40+100.17=591.57kNN （2）2l =96.55kNN （2）7=517.53+96.95=614.48kN2) 第一层截面8-8处：轴向力为上述荷载N 7与本层墙体自重之和：N （1）8=591.57+1.2×67.63=672.73kNN （2）8=614.48+1.35×67.63=705.78kN砌体局部受压计算大梁下局部受压验算，验证 Ψ0N +l N ≤ηγl A f上述窗间墙第一层墙垛为例，墙垛截面为240mm ×1900mm,混凝土梁截面为600mm ×250mm,支承长度240mm..根据内力计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为l N =100.17kN ，u N =516.73kN0a =188.42mm<240 mml A =0a b =188.42×250=47105 mm 2)2(0b h h A +==240×(2×240+250)=175200 mm 20l A A =175200/47105=3.72＞3，取ψ=0 γ=1+0.35√((A 0/ A 1)-1)=1+0.35×√((175200/47105)-1)=1.58<2.0压应力图形完整系数η=0.7ηγl A f=0.7×1.58×47105×1.69=88.05KN<l N =100.17KN （满足要求）。