第二节 冷滤点的计算 早期的冷滤点方程的形式如式（4-18）。 T01/y = VIA Ti1/y （4-18） 式中：参数A和y为估计值。 后来用来自于BH原油和由VGO馏分混合成 的17种调合物的数据，重新拟合上述的冷 滤点方程，所得新的冷滤点方程式（4-19） 如下：
n i 1
(4-19) 式中 -----调合柴油中第组分的体积分数； -----调合柴油中第组分的冷滤点，℃； ------调合油品的冷滤点，℃； ------调合油品的组分数。 该方程预测的17组调合物冷滤点的平均误 差为2.36℃，测量值与预测值间的相关系 数R为0.938，预测误差在3℃以内的点占 74%。
1/X=
i 1
n
Tb 1/0.073= V i Ti1/0.073 （凝点范围：9-51℃） （4-15a） Tb 1/0.079= V i Ti1/0.079 （凝点范围：-12-21℃） （4-15b） Tb 1/0.186= V i Ti1/0.186 （凝点范围：-21-6℃） （4-15c） Tb 1/0.0793= V i Ti1/0.0793 （凝点范围：-21-51℃） （4-15d）
式中： ρ20—用GB 1884和GB 1885测定试样在20℃时的 密度，g/cm3； B—用GB 6536测定试样的中沸点，即50%回收温 度，℃。
注： a.不用于加有十六烷值改进剂的燃料； b.不适用于纯烃、合成燃料、烷基化物、焦 化产品以及从页岩油和油砂中衍生出的馏 分燃料； c.如果用于原油、残渣油以及终馏点在 260℃以下的挥发性产品时，其相关性基本 上不准确。
95
20 15 10
5
29.2 26.0 21.0
12.0
多组分的调合可由下列计算式（4-21）求出 + +…+
(4-211，t2，…,tn------组分油1，2，…,n的闪点，℃； V1，V2，…，Vn-----组分油1，2，…，n的体积分 数。
上述公式适用于闪点在30～150℃范围，计 算结果与实测值绝对误差不超过2℃。
二、公式二 本公式适用于石油中间馏分燃料及含有来源 于油砂和油页岩的非石油馏分的燃料；不适用于 含十六烷值改进剂的燃料，也不适用于纯烃以及 由煤生产的馏分燃料。 本标准对燃料性质的推荐适用范围如下： 燃料性质 推荐范围 十六烷值 32.5～56.5 密度（15℃）,kg/m3 805.0～895.0 10%回收温度，℃ 171～259 50%回收温度，℃ 212～308 90%回收温度，℃ 251～363
柴油凝点与换算因子对应表
1.5 0.4989 0.5516 0.6239 0.7137 0.7868 0.8665 0.9848 1.1008 1.2481 1.4586 1.6897 1.995 2.3963 2.8988 3.5564 4.316 2.0 0.5017 0.56 0.6323 0.7208 0.7954 0.8768 0.9955 1.1115 1.2643 1.4818 1.7176 2.0269 2.4434 2.9612 3.6279 4.4014 2.5 0.5046 0.5668 0.6411 0.7277 0.8041 0.8886 1.0074 1.1228 1.2811 1.505 1.7481 2.0614 2.7912 3.0252 3.7006 4.4899 3.0 0.5077 0.5734 0.65 0.734 0.8128 0.9011 1.02 1.1358 1.2989 1.5282 1.7795 2.0982 2.5381 3.0904 3.7745 4.5827 3.5 0.5112 0.58 0.6597 0.7414 0.8215 0.914 1.0326 1.1507 1.3185 1.5514 1.8115 2.1365 2.5838 3.1555 3.8494 4.6803 4.0 0.5152 0.5865 0.6695 0.7486 0.83 0.927 1.0452 1.1665 1.3404 1.5744 1.844 2.1763 2.6304 3.2198 3.9248 4.7833 4.5 0.52 0.5932 0.6793 0.7559 0.8369 0.64 1.0577 1.1828 1.3633 1.5962 1.8759 2.2177 2.6784 3.285 3.9993 4.8923
由于原油的性质不同，加工方法和调合比例 也各有差异，在实际应用中发现，此方法还存在 一定的误差。因此，需要针对本单位实际情况对 换算因子作相应的修正。 李为民等人用人工神经网络的方法对柴油调 合的凝点、冷滤点建模，凝点偏差小于2℃的预报 准确率达到95%。凝点偏差小于1℃的预报准确 率为50%；冷滤点偏差小于1℃的预报准确率为 60%。凝点误差平均为0.98℃；冷滤点误差平均 为0.90℃，均优于以上统计回归数学模型的预测 能力。但是用神经网络模型进行调合优化计算时， 计算比较困难，可以采用遗传算法进行优化。
计算试样十六烷指数CI公式如下：
CI=45.2+0.0892T10N+（0.131+0.901B）T50N+（0.05230.42B）T90N+0.00049（T210N- T290N）+107B+60B2，
式中： T10N=T10-215；T10—试样的10%回收温度， ℃ T50N=T50-260；T50—试样的50%回收温度， ℃ T90N=T90-310；T90—试样的90%回收温度， ℃ B=【exp（-0.0035DN）】-1； DN=D-850；D—试样的15℃密度，kg/m3。
研究表明，用Newton-Raphson相互关系修正 的冷凝点方程比Hu-Burms方程精确。用方程式 （4-15）计算相应于夏季、常温、冬季的三组调 合物的冷凝点，平均误差分别为1.35℃、1.36℃、 1.43℃，低于相应的由Hu-Burms方程和用其他方 法所测得的数值的误差。
1. 凝点换算因子法 由于柴油调合的冷凝点与重量之间呈现非线性关 系，因此，用线性规划建模时，首先要将冷凝点 变成与重量具有线性关系的数值，可以用如下计 算式（4-16）。 当凝点（SP）≤11℃时,由下式表示 SP= 9.4656T3-57.0821 T2+129.075T-99.2741 （416a） 当凝点（SP）＞11℃时,由下式表示 SP= -0.0105T3-0.864T2+13.811T-16.2033 （4-16b）
第三节 柴油闪点的调合 当两组分的馏程接近时，其闪点可用重量法 公式（4-20）近似计算： (4-20) 式中 -----调合油的闪点；℃； A、B-----混合油中的a、b两组分的体积 分数； ta、tb-----混合油中的a、b两组分油的闪 点， 、且＞，℃ f----系数，由表4-8查出。
表4-9 柴油闪点调合系数表
【例4-1】有一批车用汽油A，其中胶质为 6mg/100ml，超过标准规定5 mg/100ml, 现在用一批胶质为3 mg/100ml的汽油B来 调整，现在要求调合后胶质为4 mg/100ml， 求调合比。 解：调合后油品的胶质应为4 mg/100ml。 根据式（4-1）得 VA= 4 3 ×100% = 33.3%
式中T为凝点换算因子可以从表4-7中查得，以上 二公式是由凝点换算因子T求凝点（SP）。如由 凝点SP求凝点换算因子T则需要解方程，也可以 从表4-7中查得。这样在柴油调合时，虽然冷凝点 与重量之间不具线性关系，但凝点换算因子T与重 量之间具有线性关系，由此可以建议具有线性关 系的冷凝点数学模型（4-17）。 Ti Ci=ATA （4-17） 式中Ci——调合时所用的各个组分量 （i=1,2,…,m）; Ti ——各个组分的换算因子； A——调合后的产品量； TA ——所得产品的换算因子。
第一篇 加和性性质指标的调合计算 酸度、碘值、残炭、灰分、馏程、含硫量、胶质、 相对密度等为可加性质质量指标。在计算此类性 质的调合比时，计算简单，可按（4-1）计算。 X XB VA= XA - XB ×100% (4-1) 式中 VA——混合油中A种油的体积含量，%； X—混合油的有关规格指标数值； XA—A种油的有关规格指标数值； XB—B种油的有关规格指标数值； VB—混合油中B种油的体积含量，%； VB=100-VA
第四节 十六烷指数的调合计算 一、公式一 十六烷指数CI按下式计算：（本公式适用于计算直 馏馏分、催化裂化馏分以及这两者混合燃料的十 六烷指数。）
CI=431.29-1586.88ρ20+730.97（ρ20）2+12.392（ρ20）3+0.0515 （ρ20）4-0.554B+97.803（lgB）2
油品调合指标计算
第三章
涉及油品调合质量指标的项目有几十个，而生 产商实际需要调合的油品质量项目常见的主要是 辛烷值、蒸气压、十六烷值、黏度、闪点、凝点 和馏程等。在油品质量指标项目中，有些项目在 调合过程中是呈加成关系的叫加成性参数。如： 胶质、残炭、酸值、含硫、灰分、馏程（初馏点、 干点除外）、密度等。有些项目不呈加成关系叫 不可加性参数。如：黏度、闪点、辛烷值、十六 烷值、初馏点、干点、凝点、饱和蒸气压等。前 者计算较简单，后者计算较复杂。实际生产中， 计算是必要的，尤其对计算机控制的管道自动调 合及油品最佳调合控制；但对于间歇罐式调合过 程，若油品调合工作做得熟练了，经验也占相当 大的地位。
6-3
第三篇 柴油指标计算 第一节 凝点调合的计算 一、凝点指数模型 以体积混合的混合物对调合柴油的性质冷凝 点的影响呈复杂的非线性关系。柴油组分 混调后凝点呈非线性，因为低凝混合性质 偏离了相加性规律，有关冷凝点的论文中 应用了复杂的非线性关系。Hu-Burns提出 了如下的冷凝点关系式（4-14）：
A
5
B
95
f
3.3
A
40