鉴定台分体式空调器的计算：利用SG533QB2M型压缩机配制KFR-25GW型空调器，该压缩机气缸容积Vg=16.2CM3/r ,转数N=2880r/min ,在空调名义工况下能效比EER为2500/880（W/W）,性能系数COP为2800/860(W/W)〉。

制冷系统（制热系统）原理如图1-1所示。

制冷循环如图1-2所示制冷循环如图1-2所示; 制冷循环如图1-3所示。

空气循环系统在制冷时,室内外换热器空气在进口处的温度参数如下：室内侧，进口温度C t N271=（干球），Ct c5.191=(湿球)，出口温度C t N152=(干球)，Ctc5.132=(湿球)， 室外侧，进口温度C t w353=（干球），Ctc243=(湿球），出口温度Ctw454=（干球）。

空气循环系统在制热时，室内外换热器空气在进口处的温度参数如下：室内侧，进口温度C t N211=（干球），Ctc151=（湿球），出口温度Ct N372=（干球），室外侧，进口温度C t w73= （干球），Ct c63=（湿球）， 出口温度Ctw44=（干球），Ctc7.34=(温球)。

㈠制冷系统制冷运行循环计算 已知所需制冷量w Q 25000= 。

①单位质量制冷量 )/(89.1492.47509.62560Kg KJ i i q o =-=-= 。

②单位容积制冷量 )/(81.3485043.089.14931m KJ v q q o v ===。

③制冷剂质量循环量 )/(6089.1496.325000h kg q Q m oo =⨯==。

④制冷剂体积循环量 )(58.2043.06031h m v m V o o =⨯== 。

与压缩机排气量SV 比较⑤压缩机排气量==60n V Vg Sλ16.2×10-6×0.95×2880×60=2.66(m 3/h)>2.58(m 3/h),(可以) 。

⑥单位质量制冷剂移热量K q。

)/(76.1912.47596.66652kg KJ i i q K =-=-=m oV 0q vq⑦冷凝器（室外换热器）移热量K Q)(31966.376.191606.3W qk m Q o K =⨯==。

⑧压缩机轴功率 此时压缩机总效率7.00=η)(78852.28.19847.06.3)88.63396.666(606.3)(012w i i m Ne o ==⨯-=-=η 。

⑨毛细管尺寸初选 毛细管内径d=1.6mm,mpaP R p O R 35.159.094.1=-=-=∆ 。

毛细管流量)/(67.16360010006036000s g m m=⨯==。

571.0)(44.5L P m ∆=71.2d16.6771.2571.06.1)35.1(44.5⨯=L。

L=1.77M ，初选毛细管长1.77M 。

㈡系统制热循环计算已知制热量wQ R2800=⑴制热制冷剂质量循环量mR )/(5324.1891008034.46958.6586.3280052h kg i i Q m R R==-⨯=-=。

⑵制冷剂体积循环量R V可以）(),/(66.2)/(65.205.053331h m V h m V m V S R R =<=⨯=⋅= 。

Ne 571.01857205002.035.1=L77.1763502261.035.1==L⑶蒸发器(室外换热器)为制冷量oR Q )(25.22686.371.81656.3)34.46941.623(53)(6w i i m Qo R oR==-=-⋅= 。

⑷制热时压缩机轴功率R N η=0.63 )(84463.025.22682800w Q Q N eoRR R=-=-=η 。

⑸毛细管尺寸初选 毛细管内径mmd6.1=)(22.15.072.1o Mp p =-=∆ 。

毛细管流量)/(72.1436001000533600s g m m R =⨯==。

571.0)(44.5L P m ∆=71.2d⨯ 14.7271.2571.06.1)22.1(44.5⨯=L，L=1.99 M ，初选毛细管长1.99 M 。

(三)室内换热器的确定室内热交换器的结构如图1-4所示 。

基管的D O =∮7×0.35mm,近似正三角形错形排列前后管中心距S 1=13mm,上下管中心距S2=20.5mm;翅片厚δ=0.15mm,翅片间距 S=1.6mm,管路数n=2 。

基管复合外径D ：D = D O +2δ = 7 = 2×0.15 = 7.3(mm)。

1m 长管外表面积A 1：A 1 =π·D （S-δ）· =3.14×7.3×(1.6-0.15)×1000×1.6-1 =20773（mm 2）=0.020773(m 2)。

=280834(mm 2)=0.280834(m 2)。

1m 长基管总外表面积A WA W = A 1 + A 2 = 0.020773 + 0.280834 = 0.301607(M 2)。

1m 长基管内壁表面积A NA N = π（D O -2δ0）· 103=3.14(7-2×0.35)×10 = 19782（mm 2）=0.019782(m 2)。

肋化系数ββ= = =15.25 。

换热器迎面风速W 1=2m/s 。

⑴制冷运行时①室内换热器空气循环量V fS1000NWA A 019782.0301607.0)()122126.110003.714.3415.201321000412-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯=-⋅=SDS S A π空气循环设计工况如图1-5所示，进风口干球温度Ct271=，进风口湿球温度Cc t5.191=；出风口干球温度Ci152=，出风口湿球温度Cic5.132=。

查CtC61=图得到)/(551f Kg KJ i ⋅=；)/(111f Kg g d =；)/(382f Kg KJ i ⋅=； )(92f Kg f d ⋅=克。

机器露点L 的参数为： )/(332干⋅⋅=kg kJ t L；)(4.11/48.8干⋅==Kg c tL d L。

空气在蒸发器中的平均比焓 mi]./[6.443.32383.3255ln38553.32ln 2121干）（kg KJ i i i i i i i i LL L m =---+=---+=由 = 44.6KJ/(kg ·干)在图1-5中找出与热湿比ε线的交点m,查出m 点的各参数：t m =20℃；d m =9.8/(kg ·干) 。

析湿系数ξ：ξ=1+2.48 =1+2.48× = 1.40 。

空气循环量的确定 ： )/(41.52917900038556.32500210h kg i i Q m f==-⨯=-=。

取空气的密度3/2.1mKg P =)/(4412.141.5293h m p m V f f=== 。

②室内换热器空气则的相当放热系数αˊ空气在平均温度t m =20℃的运动粘度ν=15.6m 2/s ，导热系数λ=2.57×10-2W/(m 2·℃)。

S ˊ= S 2 = ×20.5=10.25(mm) 。

肋片高h = 2S 2 = 2×13=26（mm ）。

当量直径D d == = 最窄面风速Wmax = = = 7.66(m/s)。

m i tLtm dLdm --4.11204.88.9--2121)()2())((22δδ-+---S D S S D S )(())(()(613.215.06.13.75.2015.06.13.75.202mm =-+--⨯-⨯[))((]11-'∙-'∙-S S D S S W δ[))((]3.725.1015.06.125.106.12--⨯⨯f V雷诺数 = = 1283空气侧的放热系数= 103[W/m 2 ·℃]按结露形式析出水蒸汽，则空气侧相当放热系数 = = 1.40×103 = 144.2[W/m 2·℃] 。

③ 肋片管效率 肋片的导热系数 = 236W/（m ·℃）。

肋片的形状系数 = =90.3(m -1)。

按正三角形排列的管束，其L/B = 1 ，P = = = 3 肋片当量高度 = 。

肋片效率 = = 0.795 。

肋片管效率 ④R 22在管内沸腾时的放热系数 Nv DdW ∙=max Re 63106.1510613.266.7--⨯⨯⨯α()()14.054.065.0Re 205.0--∙∙∙∙=sh SD Sw λα)(()()14.054.03265.06.1266.13.7106.11057.21283205.0----⨯⨯⨯⨯⨯⨯'wα'w αw αξ∙fηλ()21.2δλαwm '=)2131015.02362.1442-⨯⨯⨯()213.027.12-B L D S ()213.013.75.2027.1-⨯()()P P Dh ln 35.0112+-='()()()mm 103ln 35.011323.7=+⨯-)h m h m th ''=...η)3310103.9010103.90--⨯⨯⨯⨯th 81.0301607.0020773.0280834.0795.012=+⨯=+=WfA A A ηηOα取R 22 在管入口流速ωO = 0.19m/s,进口干度X=0.17, 出口干度 X=1.0 ,= 1131[W/m 2·℃] 。

⑤室内换热器的传热系数 管内污垢热阻R f =0.008,R 22的流动阻力因ω0 很小而忽略，铜管 的导热系数很大且管壁极薄，其热阻也忽略不计。

= )]/([28.3321C m w K⋅= 。

⑥室内换热器制冷运行时所需的面积0A换热温差Ct t t t t t t m22.15515527ln 1527ln 0221211=---=---=∆ ；()可以2210036.594.452.506250022.1528.332500mm t k Q A m〈==⨯=∆⋅=⑵制热运行时制热运行时，室内换热器结构仍按制冷运行时确定的尺寸，此时进风溫度。

①空内换热器空气循环量fRV此时3/2.1),/(01.1mkg P C kg kJ C =︒⋅=密度，空气比热容()47.047.0019.024702470⨯==O ωα1K []101.1-++'=αβηαff w R K ]1113125.15008.081.02.1441-++⨯C t C t ︒=︒=37,2121)()()h kg t t C QRm fR /62416.1610080213701.16.3280012==-⨯⨯=-⋅=)/(5202.16243h m m V fRfe===ρ②室内换热器制热时传热系数K IR 的确定 空气经换热器时平均溫度t m :。