梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按简支梁计算，简图如下：截面抵抗距：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×0.7×2]×0.6＝50.393kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.65]×0.6＝40.605kN/m1、抗弯验算M max＝0.125q1l2＝0.125×50.393×0.1672＝0.176kN·mσ＝M max/W＝0.176×106/22500＝7.808N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×40.605×1674/(384×10000×168750)＝0.244mm≤[ν]＝l/250＝167/250＝0.668mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1 q1l＝1×50.393×0.167＝8.416kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2l＝1×40.605×0.167＝6.781kN五、小梁验算计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝8.416/0.6＝14.026kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.167＝0.041kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.9×1.35×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.429kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.9×1.35×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.429kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝6.781/0.6＝11.302kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.167＝0.033kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.302kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.302kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.267×106/67688＝3.952N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝3.414kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.414×1000/(2×45×95)＝1.198N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.239kN，R2＝6.828kN，R3＝1.239kN 正常使用极限状态R'1＝0.971kN，R'2＝5.47kN，R'3＝0.971kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一由上节可知R＝max[R1，R2，R3]＝6.828kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝5.47kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝M max/W＝1.14×106/142896＝7.978N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝6.842kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×6.842×1000/(2×95×95)＝1.137N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图二(mm)νmax＝0.372mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态图一立柱1：R1＝2.48kN，立柱2：R2＝13.67kN，立柱3：R3＝2.48kN 图二立柱1：R1＝1.239kN，立柱2：R2＝6.828kN，立柱3：R3＝1.239kN 七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝13.67kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝γ0×1.4×ψc×ωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.26×0.5×1.52/10＝0.037kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×0.9×2]×0.6＝50.238kN/m2)小梁验算F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+1.2×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.399kNF2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+1.2×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.399kNq1＝13.983kN/mq2＝0.04kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝2.436kN，R2＝13.586kN，R3＝2.436kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+M w/l b＝max[2.436，13.586，2.436]+0.037/0.8＝13.632kNf＝N/(φA)+M w/W＝13631.639/(0.588×424)+0.037×106/4490＝62.885N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+M w/l b＝max[2.436，13.586，2.436]+0.037/0.8＝13.632kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+1.2×0.15×(6.08-2.65)+M w/l b＝max[2.436，13.586，2.436]+0.617+0.037/0.8＝14.249kNf＝N/(φA)+M w/W＝14249.039/(0.197×424)+0.037×106/4490＝178.798N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算F1=N=14.249kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×800×100/1000=80.08kN≥F1=14.249kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=14.3N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×14.3×10000/1000=579.15kN≥F1=14.249kN满足要求！600×2650梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按简支梁计算，简图如下：截面抵抗距：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×0.7×2]×0.6＝50.393kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.65]×0.6＝40.605kN/m1、抗弯验算M max＝0.125q1l2＝0.125×50.393×0.1672＝0.176kN·mσ＝M max/W＝0.176×106/22500＝7.808N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×40.605×1674/(384×10000×168750)＝0.244mm≤[ν]＝l/250＝167/250＝0.668mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1 q1l＝1×50.393×0.167＝8.416kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2l＝1×40.605×0.167＝6.781kN五、小梁验算计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝8.416/0.6＝14.026kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.167＝0.041kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.9×1.35×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.429kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.9×1.35×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.429kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝6.781/0.6＝11.302kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.167＝0.033kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.302kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.65-0.6/2)/2×0.167+0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.302kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.267×106/67688＝3.952N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝3.414kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.414×1000/(2×45×95)＝1.198N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.239kN，R2＝6.828kN，R3＝1.239kN 正常使用极限状态R'1＝0.971kN，R'2＝5.47kN，R'3＝0.971kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2，R3]＝6.828kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝5.47kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝M max/W＝1.14×106/142896＝7.978N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝6.842kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×6.842×1000/(2×95×95)＝1.137N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝0.372mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态图一立柱1：R1＝2.48kN，立柱2：R2＝13.67kN，立柱3：R3＝2.48kN 图二立柱1：R1＝1.239kN，立柱2：R2＝6.828kN，立柱3：R3＝1.239kN 七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝13.67kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝γ0×1.4×ψc×ωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.26×0.5×1.52/10＝0.037kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×0.9×2]×0.6＝50.238kN/m2)小梁验算F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+1.2×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.399kNF2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.6/2)/2×0.167+1.2×0.5×(2.65-0.12)×0.167＝0.399kNq1＝13.983kN/mq2＝0.04kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝2.436kN，R2＝13.586kN，R3＝2.436kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+M w/l b＝max[2.436，13.586，2.436]+0.037/0.8＝13.632kNf＝N/(φA)+M w/W＝13631.639/(0.588×424)+0.037×106/4490＝62.885N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+M w/l b＝max[2.436，13.586，2.436]+0.037/0.8＝13.632kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+1.2×0.15×(6.08-2.65)+M w/l b＝max[2.436，13.586，2.436]+0.617+0.037/0.8＝14.249kNf＝N/(φA)+M w/W＝14249.039/(0.197×424)+0.037×106/4490＝178.798N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算F1=N=14.249kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×800×100/1000=80.08kN≥F1=14.249kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=14.3N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×14.3×10000/1000=579.15kN≥F1=14.249kN满足要求！。