1 工程概况1.1 概况本工程为某政府机关办公楼，本工程为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约4000m2左右，建筑平面一字型，受场地限制，宽度≤17m,长度≤40m。

开间长4.5m，进深长6.6m，层高3.6m，走廊宽2.4m。

框架梁、板、柱均采用现浇混凝土。

1.2 地质资料1.2.1 场地概况拟建建筑场地已经人工填土平整，地形平坦，地面高程4.6m。

1.2.2 地层构成勘察揭露的地层，自上而下除第一层为近期人工填土外，其余均属第四全新世海陆交相互沉积。

勘察深度范围内所揭露的地层，厚度变化很小，分布较均匀，其各层概况为：⑴杂填土：以粘土为主，含大量垃圾和有机质，不宜作为天然地基，平均厚度2.5m。

⑵淤泥质粉质粘土：深灰色，流塑状态。

平均厚度7.1m。

⑶细砂：以细砂为主，少量粉砂，含粘粒，饱和，松散稍密状。

平均厚度为2.4m⑷中砂：以中粗砂为主，饱和，属密实状态，承载力特征值为220kpa，工程地质性良好，可以做桩尖持力层。

本层为揭穿。

1.2.3 地下水情况场地地下水在勘探深度范围内分上下两个含水层，第一含水层位于第⑵层淤泥质粉质粘土层中，属上层空隙滞水，水位高程约为 4.2m；第二层含水层主要存于第⑶层细砂层中，属空隙潜水，具有一定的静水压力。

经取水样进行水质分析，判定该地下水对混凝土无侵蚀性。

1.2.4 工程地质评价⑴场地土类型与场地类别：经计算，本场地15m深度以内土层平均剪切波速（按各层厚度加权平均）为V sm=140~160m/s，即场地土类型为中软场地土；另据区域资料表明，该场地覆盖层厚度D ov为60m，按《建筑抗震设计规范.》划分该场地类别为Ⅱ类土。

⑵场地地基液化判别：第⑶层细砂层为液化土层，I IE =11.3，属中等液化。

⑶地基持力层选择与评价：第⑴层杂填土不宜作天然地基；第⑵层淤泥质粉质粘土位软弱下卧层；第⑶层细砂层属中等液化土层，未经处理不可作为地基持力层；第⑷层中砂层物理学性质较好，可作为桩尖持力层。

有关桩的设计和要求，详见《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008），各层土的承载力特征值及桩设计参数见下表1.1:各层土的承载力特征值及桩设计参数表1.11.2.5 地基方案根据拟建建筑物的特点及场地岩土工程条件，基础形式可采用桩基础。

建议采用④层中砂作为桩尖持力层，桩型可考虑灌注桩或预制桩。

1.3 地震资料根据国家地震局审批的《××地震区划图及其说明》，本场地属于强震区，其地震基本烈度为8度，设计基本地震的加速度为0.2g，设计地震分组为第一组。

1.4 气象条件基本风压0.75kN/m2，基本雪压02 构件估算及布置2.1 框架梁、柱的截面尺寸估算2.1.1 框架梁估算纵向主梁最大跨度l1=4500mmh=（1/8~1/12）×l1=（1/8~1/12）×4500mm=（563~375）mm 取500mm b= （1/2~1/3）× h =（1/2~1/3）× 500mm=（250~167）mm 取200mm 横向主梁最大跨度l2=6600mmh=（1/8~1/12）×l2=（825~550）mm 取700mmb= （1/2~1/3）× h=（360~240）mm 取300mm次梁最大跨度l2=6600mmh=（1/12~1/18）×l2=（550~367）mm 取450mmb= （1/2~1/3）× h =（225~150）mm 取200mm考虑到走廊处横向主梁跨度较小，故取其截面为200mm×500mm各梁截面尺寸如下表：各梁截面尺寸估算表表2.12.1.2 框架柱计算框架高度3.6×5+5=23m，烈度为8度查《构筑物抗震设计规范》得该框架结构抗震等级为二级，框架柱轴压比限〕=0.8值为〔μN采用C30混凝土，由于N=βFgn中柱和边柱的负荷面积分别是4.5×6.75m2和3.3×6.75m2所以中柱 Ac≥βFgn/μfc=1.25×4.5×6.75×15×103×6/（0.8×14.3） =298705mm2边柱 Ac≥βFgn/μfc=1.25×3.3×6.75×15×103×6/（0.8×14.3） =227813mm2根据以上计算结果，并以安全起见，标准层统一取600×600mm2，首层统一取800×800 mm22.2屋（楼）盖的结构平面布置图图2-1 屋（楼）盖平面布置图2.3 框架计算简图底层高h取5m，其他层高3.6m图2-2 框架计算简图3 屋（楼）盖设计3.1 荷载计算3.1.1 办公室、走廊荷载计算⑴办公室恒载标准值25mm厚水泥砂浆找平层0.025×20=0.5 kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25=3.0 kN/m215mm厚板底纸筋灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/m2小计 3.74 kN/m2⑵活载标准值走道 2.5 kN/m2办公室 2.0 kN/m2设计值：走道 g=1.2×3.74=4.49 kN/m2 q=1.4×2.5=3.5 kN/m2g+q=7.99 kN/m2g+q/2=6.24 kN/m2办公室 g=1.2×3.74=4.49 kN/m2 q=1.4×2.0=2.8 kN/m2g+q=7.29 kN/m2g+q/2=5.89 kN/m23.1.2 卫生间荷载计算⑴恒载标准值陶瓷锦砖 0.12 kN/m220mm厚防水砂浆找平层 0.02×20=0.4 kN/m2120mm厚钢筋混凝土板自重 0.12×25=3 kN/m215mm厚板底纸筋灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/m2小计 3.76 kN/m2⑵活载标准值活载标准值 2.5 kN/m2设计值： g=1.4×2.5=3.5 kN/m2 q=1.2×3.76=4.51 kN/m2g+q/2=6.26 kN/m2g+q=8.01 kN/m23.1.3 屋面荷载计算（不上人屋面）⑴恒载标准值180mm厚砖砌架空隔热层 1.1 kN/m2三毡四油上铺绿豆砂 0.4 kN/m225mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.025×20=0.5 kN/m21:6水泥焦渣找坡（最薄30mm） 0.085×10=0.85 kN/m2100mm厚混凝土板自重 0.1×25=2.5 kN/m215mm厚板底纸筋灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/m2小计 5.59 kN/m2⑵活载标准值=0.5 kN/m2标准值： qk设计值： g=1.2×5.59=6.71 kN/m2 q=1.4×0.5=0.7 kN/m2g+q/2=7.06 kN/m2g+q=7.41 kN/m2q/2=0.35 kN/m23.2 弯矩计算本设计中l o1/l o2＜3，所以只有双向板，设计时按弹性理论方法设计，跨中最大弯矩的情况，荷载分布情况可以分解为满布荷载q+q/2及间隔布置±q/2两种情况，请一种情况可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的，支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即支座g+q下的支座弯矩，考虑泊松比的影响，取ν=0.2，查表“双向板按弹性分析的系数表”（见《混凝土结构》中册）对各区格楼盖弯矩进行计算，列于表3.1、3.2中：楼盖弯矩表3.1续表3.1屋盖弯矩图表3.2续表3.23.3 配筋计算楼板选用φ8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，f=210N/mm2yl o1（短跨）方向跨中截面的h o1=h-20=120-20=100mml o2（长跨）方向跨中截面的h o2=h-30=120-30=90mm支座截面处h o=100mm截面设计用的弯矩：中间跨和跨中截面及中间支座截面减小20%，边跨中截面及楼板边缘算起第二个支座截面l b/l o＜1.5时，减小20%，楼板的角区格不折=M/0.95f y h o减。

为便于计算，近似取γ=0.95，As楼面配筋计算结果及实际配筋列于表3.3中楼面计算及配筋表3.30.45f t /f y =0.45×1.43/210=0.306%＞0.2%，取ρmin =0.306%ρ=As/bh o =419/1000×100=0.419%＞ρmin ·h/h o =0.306%×120/90=0.408% ∴合格屋面配筋计算：楼板选用φ8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，f y =210N/mm 2 l o1（短跨）方向跨中截面的h o1=h-20=100-20=80mm l o2（长跨）方向跨中截面的h o2=h-30=100-30=70mm 支座截面处h o =80mm屋面计算及配筋 表3.40.45ft /fy=0.45×1.43/210=0.306%＞0.2%，取ρmin=0.306%ρ=As/bho =314/1000×100=0.393%＞ρmin·h/ho=0.306%×100/80=0.383%∴合格4 次梁设计4.1 楼盖次梁设计4.1.1 荷载计算⑴卫生间恒载设计值：板传来的面荷载 g=4.51×2=9.02 kN/m2q=1.4×2.5×2=7 kN/m2p’=（g+q）×l o1/2=(9.02+7) ×3.3/2=26.43 kN/m （梯形荷载）1次梁自重 0.2×（0.45-0.12）×25×1.2=1.98 kN/m 20mm厚次梁粉刷 0.02×（0.45-0.12）×20×1.2=0.32 kN/m 小计 p=2.3 kN/m （均布荷载）’与p的叠加次梁承重为p1⑵办公室板传来的面荷载 g=4.49×2=8.98 kN/m2q=1.42×2.0×2=5.6 kN/m2’=（g+q）×l o1/2=(8.98+5.6) ×3.2/2=24.06 kN/m （梯形荷载） p2p=2.3 kN/m （均布荷载）次梁承重为p2’与p的叠加4.1.2 弯矩计算及配筋⑴对次梁L2其受力情况如下图4-1图4-1 次梁L2上受力图跨中最大弯矩由结构力学求解器得分别为（kN·m）：34.70,16.84，20.58,20.58,16.84,34.70支座负弯矩为（kN·m）：-45.12，-32.82，-36.92，-32.82，-45.12取其最大值M= -45.12 kN·m其剪力如图4-2所示：图4-2 次梁L2剪力图（kN）取其最大值 V=49.47 kN次梁采用C30混凝土，用HRB335钢筋受弯筋，箍筋HPB235ho=450-25-10=415 mmαs=45.12×106/1.0×14.3×200×4152=0.092ξ=0.097γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.097=0.952A s =M/γsfyho=45.12×106/0.952×300×415=381 mm2选4Φ12，As=452 mm2A s /bho=452/200×415=0.545%＞ρmin·h/ho=0.45ft/fy·h/ho=0.45×1.43×450/300×415=0.233%＞0.2% h/ho=0.2%×450/415=0.217%∴满足最小配筋率要求斜截面承载力验算：hw =ho-hf=415-120=295 mmhw/b=295/400=1.475＜40.25βc fcho=0.25×1.0×14.3×200×415=296725 N=296.725 kN＞Vmax=49.47 kN ∴截面合格0.7ft bho=0.7×1.43×200×415=83.083 kN＞Vmax∴按构造配筋ρsv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%选φ8@200∴ρsv=2×50.3/200×200=0.25%＞0.163%＞0.2%∴合格⑵对次梁L1图4-3 次梁L1受力图由结构力学求解器得：跨中最大弯矩分别为（kN·m）：34.72,16.77,20.77,19.60,19.52,21.06,15.99,38.45支座最大负弯矩分别为（kN·m）：-45.08，-32.98，-36.30，-35.14，-36.47，-32.31，-47.59∴Mmax=-47.59 kN·m其剪力图如图4-4所示：图4-4 次梁L1剪力图（kN·m）∴Vmax=52.39 kNαs=47.59×106/1.0×14.3×200×4152=0.097γs=0.952A s =M/γsfyho=47.59×106/0.952×300×415=402 mm2选4Φ12，As=452 mm2A s /bho=452/200×415=0.545%＞ρmin·h/ho=0.45ft/fy·h/ho=0.45×1.43×450/300×415=0.233%＞0.2% h/ho=0.2%×450/415=0.217%∴满足最小配筋率要求斜截面承载力验算：hw =ho-hf=415-120=295 mmhw/b=295/400=1.475＜40.25βc fcho=0.25×1.0×14.3×200×415=296725 N=296.725 kN＞Vmax=52.39 kN ∴截面合格0.7ft bho=0.7×1.43×200×415=83.083 kN＞Vmax∴按构造配筋ρsv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%选φ8@200∴ρsv=2×50.3/200×200=0.25%＞0.163%＞0.2%4.2 屋盖次梁设计板传来的面荷载： g=6.71×2=13.42 kN/m2q=0.7×2=1.4 kN/m2’=（g+q）×l o1/2=(13.42+1.4) ×3.3/2=24.45 kN/m （梯形荷载）p3次梁自重 0.2×（0.45-0.1）×25×1.2=2.1 kN/m20mm厚次梁粉刷 0.02×（0.45-0.1）×20×1.2=0.17 kN/m小计 p=2.27 kN/m （均布荷载）次梁承重为p’与p的叠加3与楼板荷载相差不大，可按楼板次梁配筋5 楼梯设计图5-1 标准层楼梯平面布置图5.1 标准层楼梯段设计混凝土采用C30，板采用钢筋HPB235，梁纵筋采用HRB335，楼梯间尺寸为6600mm×4500mm，现浇楼梯，踏步尺寸为150mm×300mm，取板厚h=120mm，tan α=150/300=0.5，cosα=0.8945.1.1 标准层楼梯段板的荷载计算（取1m宽板带）⑴恒载标准值30mm厚水磨石面层（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98 kN/m 三角形踏步 0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88 kN/m 120mm厚混凝土斜板 0.12×25/0.894=3.36 kN/m板底抹灰 0.02×17/0.894=0.38 kN/m 小计 gk=6.6 kN/m⑵活载标准值qk=2.5 kN/m21m宽板带 qk=2.5 kN/mg+q=1.2gk +1.4qk= 1.2×6.6+1.4×2.5=11.42 kN/mg+q=1.35gk +1.4×0.7qk= 1.35×6.6+1.4×0.7×2.5=11.36 kN/m∴活载起控制作用，g+q=11.42 kN/m5.1.2 内力计算及配筋平台板的计算跨度 lo=3.3m跨中弯矩：M=plo2/10=11.42×3.32/10=12.44 kN·m 配筋计算：h o =h-as=120-20=100 (mm)αs=12.44×106/1.0×14.3×1000×1002=0.087 ξ=0.0911γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0911=0.954A s =M/γsfyho=21.44×106/0.954×210×100=621 mm2选φ10@120，As=654 mm2ρ= As /bho=654/1000×100=0.654%ρmin =max（0.45ft/fy，0.2%）=0.272%ρ＞ρmin ·h/ho=0.272%×120/100=0.327%∴合格5.2 标准层平台板计算设平台板厚80mm，取1m宽板带计算5.2.1 荷载计算⑴恒载标准值平台自重 0.08×25×1=2 kN/m水磨石面层 0.65 kN/m20mm厚板底抹灰 0.02×17=0.34 kN/m小计 gk=2.99 kN/m ⑵活载标准值qk=2.5 kN/mg+q=1.2gk +1.4qk= 1.2×2.99+1.4×2.5=7.09 kN/mg+q=1.35gk +1.4×0.7qk= 1.35×2.99+1.4×0.7×2.5=6.49 kN/m∴可变荷载起控制作用5.2.2 内力计算及配筋平台的计算跨度：lo=2.4×0.5×0.2+0.12/2=2.36 m跨中弯矩：M=plo2/10=7.09×2.362/10=3.95 kN·mh o =h-as=120-20=100 (mm)αs=3.95×106/1.0×14.3×1000×602=0.077 ξ=0.0080γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0080=0.960A s =M/γsfyho=3.95×106/0.960×210×60=327 mm2选φ8@150，As=335 mm2ρ= As /bho=335/1000×60=0.654%ρmin =max（0.45ft/fy，0.2%）=0.306%ρ＞ρmin ·h/ho=0.306%×80/60=0.408%分布钢筋配筋率不宜小于0.15%，且不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的15%As=0.15%×1000×80=1200 mm2＞0.15×335=50.25 mm2选用φ8@250As=201 mm25.3 平台梁设计平台梁尺寸取200mm×350mm5.3.1 荷载计算⑴恒载标准值梁自重 0.2×（0.35-0.08）×25=1.25 kN/m梁侧粉刷 0.02×（0.35-0.08）×2×17=0.18 kN/m平台板传来 2.99×2.4/2=3.59 kN/m楼梯板传来 6.6×3.3/2=10.89 kN/m⑵活载标准值gk=2.5×（3.3×0.5+2.4×0.5）=7.13 kN/mg+q=1.2gk +1.4qk= 1.2×15.91+1.4×7.13=29.07 kN/mg+q=1.35gk +1.4×0.7qk= 1.35×15.91+1.4×0.7×7.13=28.47 kN/m由此知可变荷载起控制作用，取g+q=29.07 kN 5.3.2 内力计算及配筋计算跨度 lo =1.05ln=1.05×（4.5-0.24）=4.47 m弯矩设计值 M= plo2/8=29.07×4.472/8=72.61 kN·m最大剪力设计值 V=pln/2=29.07×（4.5-0.24）/2=61.91 kN截面按倒L形计算 bf =b+5hf’=200+5×80=600 mmM=α1fcbf’hf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×600×80×(315-80/2) ×10-6=188.76 kN·m＞M=72.61 kN·m∴属于第一类截面αs=72.61×106/1.0×14.3×600×3152=0.085 ξ=0.089γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.089=0.955A s =M/γsfyho=72.61×106/0.955×300×315=804 mm2选4Φ16，As=804 mm2ρ= As /bho=804/200×315=1.28%ρ＞ρmin =max（0.45ft/fy，0.2%）·h/ho=0.238%∴合格5.3.3 斜截面配筋验算截面尺寸h w =ho-hf=315-80=235 mmhw/b=235/200=1.175＜40.25βc fcho=0.25×1.0×14.3×200×315=225.23 kN＞Vmax=61.91 kN∴截面合格0.7ft bho=0.7×1.43×200×315=63.06 kN＞Vmax∴按构造配筋ρsv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%选φ8@250ρsv=2×50.3/200×250=0.202%＞0.163%∴满足5.4 底层楼梯设计平面布置如图5-2图5-2 底层楼梯明面布置图地层踏步尺寸取150mm×300mm首层楼梯的平台处净高=1.8+0.6-0.35-0.02=2.13m＞2m 楼梯下的净高=1.8+0.6+0.8-0.02=3.18m＞2.2m∴符合房屋建筑学的规定其梯段板、平台板、平台梁的配筋取与标准层相同6 水平地震作用下框架分析6.1 荷载计算6.1.1 计算跨度横向首层： 6600-800=5800 mm （边跨）2400-800=1600 mm （中跨）横向标准层： 6600-600=6000 mm （边跨）2400-600=1800 mm （中跨）纵向首层： 4500-800=3700 mm4500-600=3900 mm6.1.2 屋（楼）盖荷载计算楼面恒载标准值（4.5×8+0.24）×（15.6+0.24）×3.76=2158.40 kN屋面恒载标准值（4.5×8+0.24）×（15.6+0.24）×5.59=3208.89 kN女儿墙（1.2m高，0.2m宽，含边长0.2m的压顶，0.02m的女儿墙两侧粉刷）（4.5×8+15.6）×2×1.2×（0.2×5.5+0.02×17×2）+（4.5×8+15.6）×0.2×0.2×25×2=323.64 kN6.1.3 梁的荷载计算顶层次梁L10.2×（0.45-0.1）×25×3.9×6+0.02×（0.45-0.1）×3.9×20×2×6=47.50 kN 次梁L0.2×（0.45-0.1）×25×3.9×8+0.02×2（0.45-0.1）×3.9×20×2×8=63.34 kN0.2×（0.5-0.1）×25×3.9×16+0.02×纵向框架梁KL3（0.5-0.1）×20×3.9×16×2=144.77 kN0.3×（0.7-0.1）×25×6.0×9×2+0.02×横向框架梁KL1（0.7-0.1）×20×6.0×9×2×2=537.84 kN0.2×（0.5-0.1）×25×1.8×9+0.02×横向框架梁KL2（0.5-0.1）×20×1.8×9×2=37.58 kN 小计 831.03 kN标准层次梁L0.2×（0.45-0.12）×25×3.9×6+0.02×1（0.45-0.12）×3.9×20×2×6=44.79 kN 次梁L0.2×（0.45-0.12）×25×3.9×8+0.02×2（0.45-0.12）×3.9×20×2×8=59.72 kN0.2×（0.5-0.12）×25×3.7×16+0.02×纵向框架梁KL3（0.5-0.12）×20×3.7×16×2=130.48 kN 横向框架梁KL0.3×（0.7-0.12）×25×6.0×9×2+0.02×1（0.7-0.1）×20×6.0×9×2×2=519.91 kN 横向框架梁KL0.2×（0.5-0.12）×25×1.6×9+0.02×2（0.5-0.12）×20×1.6×9×2=31.74 kN 小计 763.94 kN6.1.4 墙体荷载计算外墙厚240mm，采用瓷砖贴面，内墙厚120mm，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑单位面积外墙体重为 7.0×0.24=1.68 kN/m2单位面积内墙体重为 7.0×0.12=0.84 kN/m2单位面积外墙贴面重为 0.5 kN/m2单位面积外墙内面抹灰为 0.02×20=0.4 kN/m2单位面积内墙双面抹灰为 0.02×20×2=0.8 kN/m2首层纵向内墙重（0.84+0.8）×3.7×（5-0.5）×16=436.90 kN内墙重（0.84+0.8）×5.8×（5-0.7）×横向KL17×2=572.62 kN纵向外墙重（1.68+0.5+0.4）×3.7×（5-0.5）×16=687.31 kN外墙重（1.68+0.5+0.4）×5.8×（5-0.7）横向KL1×4=257.38 kN横向KL外墙重（1.68+0.5+0.4）×1.6×（5-0.5）2×2=37.15 kN小计 1991.36 kN标准层纵向内墙重（0.84+0.8）×3.9×（3.6-0.5）×16=317.24 kN横向KL1内墙重（0.84+0.8）×6×（3.6-0.7）×7×2=399.50 kN纵向外墙重（1.68+0.5+0.4）×3.9×（3.6-0.5）×16=499.08 kN横向KL1外墙重（1.68+0.5+0.4）×6×（3.6-0.7）×4=179.57 kN横向KL2外墙重（1.68+0.5+0.4）×1.8×（3.6-0.5）×2=28.79 kN小计 1424.18 kN6.1.5 柱自重计算标准层柱自重 0.6×0.6×3.6×25×4×9=1166.4 kN地层柱自重 0.8×0.8×5×25×4×9=2880 kN6.1.6 门窗荷载计算门窗布置见图6-1，FM1、FM1均采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4 kN/m2，C1采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/m2，1至6层门窗数量、形式、大小均相同（楼梯平台处洞口可不扣）门窗重量计算表表6.1小计33.15 kN图6-1 门窗布置图由于前面在计算时，未扣除墙体上门窗洞口所占的体积，故此部分应当扣除∴标准层墙体的实际重量=1424.18+33.51-1.5×2.1×2×（0.84+0.8）-0.9×2.1×14×（0.84+0.8）-1.8×1.8×（1.68+0.4+0.5）×14=1286.93 kN底层墙体的实际重量=1991.36+33.51-1.5×2.1×2×（0.84+0.8）-0.9×2.1×14×（0.84+0.8）-1.8×1.8×（1.68+0.4+0.5）×14=1854.11 kN6.1.7 楼梯荷载计算楼梯斜段重 4.5×3.3×2×6.6=196.02 kN楼梯休息平台重 4.5×2.4×2.99=32.29 kN楼梯段梁重（1.25×4.5+0.18×4.5）×2=12.87 kN6.1.8 荷载汇总⑴顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重+女儿墙自重=3208.89 kN屋面荷载 Q1顶层梁自重 Q2=931.03 kN顶层柱自重 Q3=1166.4 kN顶层墙自重 Q4=1286.93 kN女儿墙自重 Q5=323.64 kNQ6=Q1+Q2+Q5=4363.56 kNQ7=Q3+Q4=2453.33 kNG6=Q6+0.5×Q7=4363.56+0.5×2453.33=5590.23 kN⑵其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载+纵横梁自重+楼面上下各半层柱及墙体自重+50%楼面活载楼面荷载 Q1’=2158.40 kN楼面梁自重 Q2’=797.65 kN柱自重 Q3’=1166.4 kN墙自重 Q4’=1286.93 kN楼梯荷载 Q5’=196.02+32.29+12.87=241.18 kN楼面活载Q6’=2.5×（36+0.24）×2.4+（4.5+0.12）×（6.6+0.12）×2.5+2.0×（36+0.24）×（6.6+0.12）+2.0×（31.5+0.12）×（6.6+0.12）=1207.09 kNQ 7’=Q1’+Q2’ =2956.05 kNQ8’=Q3’+Q4’+Q5’=2694.51 kNG5= Q7’+0.5×(Q8’+ Q7）+0.5×Q6’=2956.05+0.5×(2694.51+2453.33)+0.5×1207.09 =6133.52 kNG2=G3=G4= Q7’+0.5×(Q8’+ Q8’）+0.5×Q6’=2956.05+2694.51+0.5×1207.09=6254.11 kN⑶首层重力荷载代表值楼面荷载 Q1”=2158.40 kN楼面梁自重 Q2”=763.94 kN柱自重 Q3”=2880 kN墙自重 Q 4”=1854.11 kN楼梯荷载 Q 5”=196.02+32.29+12.87=241.18 kN楼面活载 Q 6”=2.5×（36+0.24）×2.4+（4.5+0.12）×（6.6+0.12）×2.5+2.0×（36+0.24）×（6.6+0.12）+2.0×（31.5+0.12）×（6.6+0.12）=1207.09 kNQ 7”=Q 1”+Q 2” =2922.34 kNQ 8”=Q 3”+Q 4”+Q 5”=4975.29 kN G 1= Q 7”+0.5×(Q 8’+ Q 5”）+0.5×Q 6”=7360.79 kN6.2 梁柱的线刚度、柱的侧移刚度梁柱的混凝土标号均为C30，E c =3.0×107kN/m 26.2.1 梁的线刚度在计算框架梁惯性矩时应考虑到楼板的影响，在框架梁两端节点附近，梁承受负弯矩，顶部的楼板手拉，楼板对梁截面弯曲刚度影响较小，梁跨中承受正弯矩，楼板处于受压区形成T 形截面梁，对梁的截面弯曲刚度影响较大，为方便计算。