地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧
档案编号：（2011）【技】字756号
杨君杰先生：
您好！
工程联系函SM-GIA-MCS-NC-181、SM-GIA-MCS-SQ-698、SM-GIA-MCS-SQ-685、SM-GIA-MCS-SQ-625、SM-GIA-MCS-SQ-613已收悉。

我司在首层顶板上主要作业机械，可按最大70T汽车吊考虑。

一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值30KN/m2。

1、行驶状态：70吨汽车吊自重为41t，按最大后轴整机重量26T，最大轮压26/2=13T
2、汽车吊工作状态
已知：70吨汽车吊自重为41t，汽车吊支腿展开尺寸为5.75×6.9m，钢构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为15m。

根据现场已知条件绘制70t汽车吊工作受力简图如下：
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汽车吊工作时受力简图
1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载
根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：
ΣM（A）＝0
8×（15＋3.885）－F2×6.9＋41×3.885＝0
F2＝45吨
由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为22.5吨。

2）受力计算及楼板承载力复核计算
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已知：根据结构设计图纸总说明：消防车道楼板活荷载30KN/m 2。

汽车吊作业时每个支
腿下垫0.2×0.2m×2m 长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m 2。

汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图：
汽车吊在楼板上工作时最不利荷载分布简图
楼板在5m 跨最大弯矩M max ＝（1.3×225）×5/4＝365.6KN.m，1.3为活荷载动力系数。

根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中附录B--楼面等效均布活荷载的确定方法，可知楼板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布荷载q e ＝8M max /（bl 2
）。

l—板的跨度
b—板上荷载的有效分布宽度
M max —剪支板的最大弯矩
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＝365.6KN.m，l＝5m，b＝5.4m(根据附录B中B.0.5的第2种情况取值)。

其中M
max
＝8×365.6/（5.4×52）＝21.67KN/m2＜结构设计的楼板活荷所以楼面等效均布荷载q
e
载30KN/m2。

结论：70吨汽车吊在首层楼板上进行钢结构安装作业时结构楼板受力满足要求。

二、为进一步确保楼板结构安全，可采取加强措施：
措施1：首层楼板下部吊车行走路线范围采用碗口式满堂架支撑体系，立杆纵横间距900mm,步距1200mm。

（宽度6m,长度沿汽车吊行驶路线）
支撑立杆承载力计算
N/φA≤f
N——计算立杆段的轴向力设计值；
φ——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》附录C表C取值
λ——长细比，λ=l0/i
式中：l0——计算长度，
i——截面回转半径，取i=15.9mm
根据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》
l0=kμh= 1.155×1.53×1.2= 2.1，
式中k——计算长度附加系数，其值取1.155；
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取μ=1.53；
h——立杆步距h= 1.2。

λ=l0/i= 2.1÷0.0159=132；
查表得φ=0.386
A——立杆的截面面积，按钢管壁厚3.0mm取A=424mm2；；
f——钢材的抗压强度设计值，取f=205N/mm2。

计算得：N=φA f=0.386*424*205=33551N=33.5KN
或根据施工手册，当水平杆间距1200mm时立杆所能承受的荷载为N=29.2KN。

立杆纵横间距900mm,，按立杆承载力较低值考虑。

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支撑架承载能力：29.2KN/0.9*0.9=36KN/m2（实际碗口架比钢管架承载力高约20%）
措施2：首层顶板70吨汽车吊支腿部位增加钢管支撑卸荷，如附图1；
且在吊车腿下部设2mx2m的钢板钢板对应位置在-1F楼板设钢管支撑，支撑间距为500x500mm,横杆步距为1000mm。

支撑架承载力大于50KN/m2。

综上：经楼板承载力计算及相应保证措施，满足要求，永久结构楼板安全可靠。

顺祝
商祺!
中建一局集团建设发展有限公司
无锡恒隆广场综合发展项目经理部
2011年11月18日。