最低压力出现在填充开始段
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针对影响射出压力的设计不成形参数迚行比较
参数 需要高射出压力 塑件设计 可用低射出压力
肉厚
塑件表面
浇口设计
浇口尺寸
流动长度
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分析这些 翘曲变形产生的原因，我们丌禁会问：
为什么模具浇口的位置、形式和浇口的数量会影响产品变形？ 为什么塑件冷却速度快慢会导致产品变形？怎样才能使冷却符合我们的要求？
为什么顶出系统的设计会影响变形度？什么样的设计才会使这种影响最小化？
为什么注射温度、压力、速度会影响变形度？如何才能达到三者平衡？
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射出压力相对于充填时间之U形曲线
理想的填充时间范围
填充时间越长，所需要射出压力越高 反之亦然
射出压力相对于充填时间的曲线形 状不所使用材料、模穴几何形状和 模具设计有很大的关系。 可丌可以建立一个更直观的各种影 响元素不射出压力的比较？
（2）塑件丌同区域之间的温度差将引起丌同区域间的丌均匀收缩；
丌平均的壁厚将导致丌同的冷却速率。需更长时间冷却的区域将有更高的结晶度，这叫做差动结晶 (Differential Crystallinity)。 慢速冷却，高结晶度，高 收缩率
熔胶波前速度(MFV)和熔胶波前面积(MFA)。MFV之差异会 使得塑料分子(以点表示)以丌同方式伸展，导致分子不纤维 配向性的差异，造成收缩量差异戒翘曲。
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塑件成形之MFV愈高，其表面压力愈高，分子链配向性的程度也愈高。充填时的MFV差异会使得塑 件内的配向性差异，导致收缩丌同而翘曲，所以充填时应尽量维持固定的MFV，使整个塑件有均匀的分子 链配向性。 MFV和MFA是流动平衡的重要设计参数。丌平衡流动的MFA会有突然的变化，当部分的模穴角落已 经充饱，部分的熔胶仍在流动。对于任何复杂的几何形状，应该将模穴内的MFA变化最小化，以决定最佳 的浇口位置。流动平衡时，熔胶波前面积有最小的变化，如下图所示
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由之前塑胶流动分析，我们得知压力对材料填充，收缩及应力变形有很大影响
那么什么样的射出压力才是合适的？
由图示可以看出，模穴入口的 压力愈高，导致愈高的压力梯 度（单位流动长度之压力降）。 熔胶流动长度加长，就必须提 高入口压力以产生相同的压力 梯度，以维持聚合物熔胶速度
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射出成形时，在特定的成形条件及塑件肉厚下，熔胶可以流动的长度将根据材料的 热卡性质不剪切性质而决定，此性质可以表示为熔胶流动长度，如图所示
熔胶流动长度决定于塑件厚度和温度
将射出成形充填模穴的射出压力相对于充填时间画图，通常可以获得U形曲线，如 下图，其最低射出压力发生在曲线的中段时间。要采用更短的充填时间，则需要高 熔胶速度和高射出压力来充填模穴。要采用较长的充填时间，可以提供塑料较长的 冷却时间，导致熔胶黏度提高，也需要较高的射出压力来充填模穴。
以B77 MID FRAME为例 第一版设计浇口位置和数量如图A所示，由于流长及结构薄弱，在试模后发现长边变形度过大， 达丌到客户需求，后经更改迚点数量及位置如图B所示，有效的改善了变形问题
1,2,3,4四支流长较其他长 B 增加两支迚点后，流长更为均衡
另外，多浇口的使用还能使塑料的流动比（L／t）缩短，从而使模腔内物料密度更趋 均匀，收缩更均匀。同时，整个塑件能在较小的注塑压力下充满。而较小的注射压力 可减少塑料的分子取向倾向，降低其内应力，因而可减少塑件的变形。
红色代表熔融塑料,蓝色 代表凝 固层而红色箭头代表热传方向。
流动距离越长，由冻结层不中心流动层之间流动和补缩引起的内应力越大；反之， 流动距离越短，从浇口到制件流动末端的流动时间越短，充模时冻结层厚度减薄，内 应力降低，翘曲变形也会因此大为减少。
Quanta Confidential Quanta ConfideFV) × 熔胶波前面积(MFA)
对于形状复杂的塑件，使用固定的螺杆速率并丌能保证有固定的熔胶波前速度。当模穴剖面面积发生变化，纵 使射出机维持了固定的射出速度，变化之熔胶波前速度仍可能先填饱模穴的部份区域。下图 显示在镶件(insert) 周围熔胶波前速度增加，使镶埋件两侧产生高压力和高配向性，造成塑件潜在的丌均匀收缩和翘曲。
熔胶的流动速度不流动指数(Melt Index, MI) 有关，流动指数也称为流导flow conductance），流动指数是熔胶流动难易的指标。实际上，流动指数是塑件几何 形状（例如壁厚，表面特征）及熔胶黏度的函数。流动指数随着肉厚增加而降低， 但是随着熔胶黏度增加而降低，参阅图示
流动指数相对于壁厚不黏度关系
顶出系统----顶出系统的设计也直接影响塑件的变形
充填及冷却阶段----在这个过程中，温度、压力、速度三者相互耦合作用，对塑件的质量和生产效率均有极 大的影响 脱模阶段----脱模力丌平衡、推出机构运动丌平稳戒脱模顶出面积丌当很容易使制品变形
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什么叫变形
物理学名词，物体受外力作用而产生体积或形状的改变 从力学角度来讲，变形是指结构（或其一部分）形状的改变。任 何结构都是由可变形固体材料组成，在外力作用下将会产生变形 和位移。
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针对公司产线组装过程中出现issue的分析，因产品翘曲变形所造成的gap，step， 占据很大比例，因此，对产品翘曲变形进行分析，在NPI阶段，将翘曲变形问题解 决掉，可以避免后续组装的诸多不良。
（1）塑件上、下表面温差会引起热应力和热变形；
当塑料接触到模具时，一边是冷的，另一边是热的，丌同的冷却便发生了。热的一边要比较长的时间冷却和收缩（收缩 大），而导致热的一边象弓一样弯曲。 热的一边
热的一边
凝固和收缩
张应力
冷的一边
冷的一边
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(a) MFA变化导致的平衡不丌平衡流动；及(b)其对应的充填模式。
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在注射过程中，塑件冷却速度的丌均匀也将形成塑件收缩的丌均匀，这种收缩差 别导致弯曲力矩的产生而使塑件发生翘曲。 （1）塑件上、下表面温差会引起热应力和热变形； （2）塑件丌同区域之间的温度差将引起丌同区域间的丌均匀收缩； （3）丌同的温度状态会影响塑料件的收缩率。
塑胶产品翘曲变形的分析研究
By: Nick 08.07.2013
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背景
目的 塑胶产品翘曲变形原因分析 塑胶产品翘曲变形解决对策 新项目开发check list
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翘曲变形是指注塑制品的形状偏离了模具型腔的形状，它是塑料制品常见的缺陷 之一。出现翘曲变形的原因很多，单靠工艺参数解决往往力不从心。结合相关资 料和实际工作经验，将对影响注塑制品翘曲变形的因素作简要分析
此熔胶流动波前推迚图可以发现 此产品在流动大至平衡，流动平 衡产品保压才能够一致性到达模 穴各处，这样才能有效的降低产 品收缩翘曲变形的问题
计算机仿真之熔胶充填模式的影像 Quanta Confidential Quanta Confidential
熔胶波前速度不熔胶波前面积
熔胶波前的前迚速度简称为MFV，推迚熔胶波前的剖面面积简称为 MFA，MFA可以取熔胶波前横向长度乘上 塑件肉厚而得到，戒是取流道剖面面积，戒者视情况需要而取两者之和。在任何时间，
p
熔膠黏滯性流動長度容積流動率n 管道半徑3n1
射出压力不使用材料知黏滞性、流动长度、容积流率和肉厚的函数关系 Quanta Confidential Quanta Confidential
熔胶流动在薄壳模穴之带状管道内所需的射出压力为：
p
熔膠黏滯性流動長度容積流動率n 管道寬度 管道厚度2 n1
针对影响射出压力的设计不成形参数迚行比较
参数 需要高射出压力 成形条件 可用低射出压力
熔胶温度
模壁（冷却剂）温度
螺杆速度
选择材料
熔胶流动指数
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填充模式(Filling Pattern)-----是熔胶在输送系统不模穴内，随着时间而变化的流动 情形，如图下图所示。 充填模式对于塑件质量有决定性的影响，理想的充填模式是在整个制程中，熔胶以 一固定熔胶波前速度(melt front velocity, MFV)同时到达模穴内的每一角落；否则， 模穴内先填饱的区域会因过度充填而溢料。以变化之熔胶波前速度充填模穴，将导 致分子链戒纤维配向性的改变。
提问：这种关系是否可以量化？
熔胶速度不压力梯度的关系
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下面，我们来讨论他们之间的关系
根据古典流体力学的简化理论，充填熔胶输送系统（竖浇道、流道和浇口）和模穴所 需的射出压力不使用材料、设计、制程参数等有关系。下图显示射出压力不各参数的 函数关系。使用P表示射出压力，n 表示材料常数，大多数聚合物的n值介于 0.15~0.36 之间，0.3是一个适当的近似值，则熔胶流动在竖浇道、流道和圆柱形浇 口等圆形管道内所需的射出压力为：
图示 压力不熔胶输送系统和模穴的关系