得脚手架可搭设高度为38.01m，满足36米高的搭设要求。
（五）验算连墙杆
1、风荷载作用于每个连墙杆的轴向力
N1=1.4ωK×AW+No
式中AW—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
No—连墙件约束脚手架平面外变形产生的轴向力，取5前面
已知道ωK
=0.0365KN/m2
2、AW=2h×3L=2×1.7×3×1.55=15.81m2
0.175。 Ψ=0.175 4、N/ΨA=8823.9/0.175×489=103.11N/mm2 （二）计算风荷载产生的应力 1、MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4ωKLah2 式中MWK—风荷载标准值产生的弯矩 ωK—风荷载标准值=0.7uzusωo uz—风荷载高度变化系数，取0.80 us—脚手架风荷载体型系数，按规范取1×0.4 ωo—基本风压，取400N/m2 得：ωK=0.7×0.8×0.175×0.4=0.0382KN/m2 Lo—立杆纵矩=1.55m H—步矩=1.8m 得到MW=0.85×1×0.4×0.0392×1.55×1.82=0.234KN·m
（９）.
扣件安装应符合下列规定：螺栓拧紧扭力矩不应小于
N1=1.4×0.0365×15.81×5=4.04
所以N1<2×8KN(2个扣件抗滑移值),故满足使用和安全要求。
四、脚手架搭设：
1、准备工作
按照以上材质要求对钢管、扣件进行进场前的检查验收，不合格的拒
绝收用；进场的钢管和扣件分类整齐堆放，堆放场地不得有积水。
对登高架子工做全面身体检查和逐一登记好特种作业证，并进行安全
A—立杆的截面面积； Ψ—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ由规范附录C—C
取值，当λ>250时，Ψ=7320/λ2
MW—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 W—钢管截面模量，规范附录B中，W=5.08mm2 f—钢材抗压强度设计值（f=205N/mm2）
1、计算N值： 按规范5.3.2-2条公式:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK 式中: NG1K—脚手架结构自重标准值产生轴向力
（5）. 纵向水平杆：纵向水平杆除扫地杆外均应设置在立杆内 侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采 用搭接，接头位置不宜设在同一竖向断面上。在封闭型脚手架的同一步 中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角立杆固定。
（６）. 横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角 扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。 靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。靠墙一端至墙装饰面的距 离不宜小于100mm。但两端伸出长度也不宜小于100mm。
虹星红光电子倒迁房一期工程
脚 手 架 搭 拆 施 工 专 项 方 案
编制单位：宜宾戎伦建筑安装有限责任公司 编制日期：二〇一二年三月
目
录
一：工程概况 3 二：材质要求 3 三：荷载计算 3 四：脚手架搭设 8
五：拆除 11 六：检查与验收 12
一、工程概况： 本工程为虹星红光电子倒迁房一期工程，建筑面积35574m2，层高
8、1.2gk gk值由规范附录A表A-1查得 0.1248kn/m
代入公式：1.2gk=1.2×0.1248kn/m=0.1497kn/m=150n/m
HS=ΨAF-[1.2NG2K+0.85×1.4（∑NQK+ MWK/W×ΨA）]
1.2gk
=9197.30/150N=61.32m
调整高差：[H]=Hs/1+0.01Hs=61.32m/1+0.01×61.32m=38.01m
格后，作为脚手架的基础。
立杆横距 （m）
步距 立杆纵距 （m） （m）
连墙件设置
内立杆到墙面 作业层横向水
（m）
平杆间距

0.35
不大于纵向 立杆间距1/2
3、双排脚手架的构造参数 4、 架体搭设
（1）. 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相 邻连墙件以上三步。
=23400N·mm 2、W=5.08cm3
得到MW/W=23400/5080=4.6N/mm2 （三）立杆轴力与风荷载叠加 N/AΨ+MW/W=103.11+4.6=107.71N/mm2<205N/mm2（安全） （四）验算搭设高度 1、求Ψ值： λ=Lo/L=ku.h/L=1.155×1.55×1.8/1.58=203.95 由规范附录C表C取值λ<250，查表得Ψ取值=0.175。 2、计算ΨAF： 已知A=489 mm2 f=250n/mm2 则ΨA=0.175×489=85.58mm2 则ΨAF=0.175×489×2.05=17542.875N 3、计算1.2NG2K： 由前面计算已知： NG2K=1530.95N 则1.2NG2K=1.2×1530.95N=1837.14N。 4、∑NQK 前面的计算已知：∑NQK=2100N 5、MWK=.h2=0.0392kn/m2×1.55m×(1.8m) 2 (wk前面已计算出为0.0392kn/m2,La为立杆纵距，h为步距) =0.0392KN/m2×1.55m×3.24m2=0.20kn.m 6、W 由规范附录B表B查知： W=5.08CM3 换算成mm为w=5080mm3 7、MWK/W： MWK/W=0.2kn.m/5080mm2=39.37N/mm2 MWK/W×ΨA=39.37N/mm2×85.58mm2=3369.28N 将以上结果代入计算式： 1.2NG2K+0.85×1.4（∑NQK+ MWK/W×ΨA） =1837.14+0.85×1.4×（2100+3369.28） =8345.58N ΨAF-[1.2NG2K+0.85×1.4（∑NQK+ MWK/W×ΨA）] =17542.875N-8345.58N =9197.30N
NG2K—构配件自重标准值产生轴向力 ∑NQK—施工荷载标准产生的轴向力总和 1.2—不变荷载分项系数 1.4—可变荷载分项系数 求NG1K（一步一纵距自重×全高） 立杆:立杆长度为脚手架的步距h，本架为双排，乘每米钢管质量 得：2×1.8×3.84×9.8=135.48N 大横杆:大横杆长度为脚手架立杆纵距L, 本架为双排，乘每米钢管 质量得：2×1.5×3.84×9.8=112.90N 小横杆:在立杆与大横杆交点处,每一纵距一步内只有1根小横杆,小 横杆伸出外排架500mm,伸出里排架200mm(采用1.8m定尺钢管) 得:1×1.8×3.84×9.8=67.74N 扣件:其个数为每根小横杆2个,立杆与大横杆交点处1×2个,接长用 扣件(立杆及大横杆每6m长用1个对接扣),都加在一起即为扣件数得: (2+2)×13.2+(1.8/6×2+1.5/6×2) ×18.4=57.86N 合计每步距NG1K=373.98N F脚手架全高为23.4m,折合H/h=15步 所以NG1K=E×F/2=373.98×15/2=2804.85N 求NG2K(脚手板自重+护栏和扣件自重+剪刀撑自重) 脚手板自重:在第一步架和施工层处分别铺设脚手板1层,本架纵距 1.55m,架宽1.5m,故其自重=2×1.5×1.5×350N/m2=1627.5N 小横杆及扣件:由于铺设脚手板(第一步架和施工层),所以在原有2 根小横杆之间在加1根并增加2个扣件得:2层×小横杆长×钢管自重+2层 ×2个扣件×扣件自重=2×1.8×3.84×9.8+1×2×13.2=161.88N 护栏及扣件:按照临边防护的要求,作业层外排架临边防护为1道栏 杆,需增加1根大横杆及1个扣件得:作业层×L×自重+1个扣件×自重 =1×1.5×3.84×9.8+1×13.2=69.65N 挡脚板:施工层应设置挡脚板,为立杆纵距×挡脚板每米质量
教育、安全技术交底，要求使用和必须的劳动保护用品齐全。
确定安全通道及清除搭设场地的杂物，做好平整工作。
2、基础处理
本工程持力层为中风化岩层，土质较好；基础分项工程结束，沿建筑物
四周用打夯机夯实，标高高于自然地坪50mm；再用木板（长不小于2跨，厚
不小于50mm）铺垫，要求坚实平整、不积水、不沉降，经相关部门检查合
二、材质要求： 本架采用外径为ф48mm、壁厚为3.5mm的钢管,要求钢管材质符合 《碳素结构钢》（GB/T700中235-A级钢）的有关规定，表面平直光滑， 无裂缝、结疤、压痕、分层错位等；扣件符合《钢管脚手架扣件》 （GB15813）的有关规定，无裂缝、变形、滑丝等；使用前均刷防锈 漆。 三、荷载计算： （一）根据JGJ130—2001规范，立杆的稳定性计算公式： ó=N/AΨ+MW/W≤f（组合风荷载） 式中：N—计算立杆段的轴向力设计值；
3m，3-7层建筑，檐高9.9-21.9米，总高度9.9-23.4m。为保证施工过程 中操作人员的人身安全，确保工程顺利、安全开展，保质保量地按时完 成施工任务；根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130—2001），在沿外墙四周搭设落地式双排脚手架，立杆横距 1.05，纵距1.50m、底层以上两步步距1.8m、以后每层步距为1.5m，里 立杆距外墙面35cm，搭设高度9.9-23.4m，施工首层用50mm厚脚手板满 铺。
求NQK(施工荷载) ∑QK=2000N/m2 ∑NQK=1.5×1.4×2000=2100 得:N=1.2(3739.8+1530.95)+0.85×1.4×2100 =6041.4+2499=8823.9N 2、求A值 A=单根立杆截面=4.89cm2（489mm2） 3、求Ψ值 计算λ Lo=1.155×1.55×1.8=3.22 λ=Lo/i=322/1.58=203.95 根据λ=203.95<250 所以根据附录C表C稳定系数Ψ取值为