三角形外挂架计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB 50017-20032、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工计算手册》江正荣编著一、参数信息1、基本参数三角架纵向间距l a为：1.20m；三角架宽度l为：1.00m；外防护架搭设高度：20.00m；立杆步距：1.50m；立杆纵距：1.50m；三角架高度h：1.60m；2、材料参数三角架的横杆采用钢管，材料为Ф48×3.5，斜杆采用双槽钢，材料为16a号槽钢，腹杆采用双槽钢，材料为8号槽钢。
钢管采用Ф48×3.5钢管。
3、荷载参数本外架使用过程中，三角架的自重荷载为1.000kN，安全网自重为0.005kN/m2，脚手板采用木脚手板，自重为0.350kN/m2，钢模板荷载为1.000kN/m2，施工均布荷载为1.000kN/m2。
立面图二、外挂架计算外防护架计算，以单榀三角架为计算单元，将挂架视为桁架，视各杆件之间的节点为铰接点，各杆件只承受轴力作用。
计算时将作用在挂架上的所有荷载转化为作用在节点上的集中力，进行计算。
1、荷载计算(1)操作人员荷载q1=1.000kN/m2；(2)外防护架自重每米立杆的自重为0.138，每一开间内的立杆排数由l a/b=1.20/1.50=0.800，得到立杆排数为1；外防护架自重为q2=1×20.00×0.138/(1.20×1.00)=2.307kN/m2；(3)安全网自重q3=1.20×20.00×0.005/(1.20×1.00)=0.100kN/m2；(4)脚手板自重q4=0.350kN/m2；(5)钢模板传递过来的荷载q5=1.000kN/m2；(6)每榀三角架自重q6=1.000kN总荷载为q=1.2×(q2+ q3+ q4+ q5+q6)+ 1.4×q1=7.108kN/m2；2、计算简图计算时考虑两种情况第一种情况：挂架上的荷载为均匀分布，化为节点集中荷载，则为：P1+P2=q×l×l a /2=(7.108×1.00×1.20)/2=4.265kN；第二种情况：荷载的分布偏于外挂架外侧时，单位面积上的荷载化为节点集中荷载，P1=P2=q×l×l a /2=(7.108×1.00×1.20)/2=4.265kN；3、杆件内力计算其中，第二种情况为最不利的情况，以该情况下的杆件内力进行强度校核。
计算过程及结果如下：(1)挂架的支座反力R AV=P1+P2=8.530kN，R AH=R BH=[P1×l+P2×l2]/h=[4.265×1.000+4.265×0.500]/1.600=3.998kN；(2)各杆件的轴向力计算，用截面法，求出桁架中各杆件的轴向力。
根据桁架各杆件的几何关系可知：θ=arctg(H/l)=58.0°，α=arctg((l1/l2)×tgθ)= 58.0°；S1=S2=P×ctgθ=2.666kN(拉杆)；S3=-P/sinθ=-5.029kN(压杆)；S4=-P=-4.265kN(压杆)；S5=-R BH/cosθ=-7.544kN(压杆)；S6=(R AH-S2)/cosα=2.515kN(拉杆)；S7=R BH×tanθ=6.397kN(拉杆)；(3)截面强度验算对于①、②杆件，杆件承受拉力，S1=S2=2.666kN，采用的材料是钢管，截面为Ф48×3.5，截面面积为A=4.89cm2。
考虑到杆件之间连接的焊缝有一定的偏心，其容许内力乘以0.95的折减系数。
σ=S1/A=2665.500/489.00=5.451N/mm2 <0.95f=0.95×215=204.250N/mm2。
①、②杆件材料的强度能够满足要求。
对于⑥杆件，杆件承受拉力，S6=2.515kN，采用的材料是双槽钢，截面为8号槽钢截面面积为A=20.48cm2。
σ=S6/A=2514.628/2048.00=1.228N/mm2 < 0.95f=0.95×215=204.250N/mm2。
⑥杆件材料的强度能够满足要求。
杆件的计算长度为：l0=l2/cosα=0.50×1000/cos57.99°=943.40mm，回转半径为i=3.15cm。
材料的长细比为：λ=l0/i=30<[λ]=400 (GB 20017-2003，P57)。
⑥杆件材料的长细比方面能够满足要求。
对于⑦杆件，杆件承受拉力，S7=6.397kN，采用的材料是双槽钢，截面为5号槽钢，截面面积为A=13.86cm2。
⑦杆件材料的受拉应力σ=S7/A=6397.200/1386.00=4.616N/mm2<0.95f=0.95×215=204.250N/mm2。
⑦杆件材料的强度能够满足要求。
杆件的计算长度为：l0=h=1.60×1000=1600.00 mm，回转半径为i=1.94cm，材料的长细比λ=l0/i=49<[λ]=400 (GB 20017-2003，P57)。
⑦杆件材料的长细比方面能够满足要求。
对于③、⑤杆件，杆件承受压力，其最大内力S3=-5.029kN，S5=-7.544kN，采用的材料是双槽钢，截面为16a号槽钢，截面面积为A=43.90cm2。
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，该杆件在平面外的计算长度为：l0=h/sinθ×(0.75+0.25×5.029×1000/(7.544×1000))=1.60×1000/sin(58.0°)×(0.75+0.25×5.029×1000/(7.544×1000))=1729.563mm，回转半径为i=6.28cm，杆件材料的长细比λ=l0/i=28<[λ]=150 (GB 20017-2003，P57)。
查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录C表C-2，得φ=0.94，σ=7.544/(φ×A)=1.822N/mm2<0.95f=0.95×215=204.250N/mm2。
故③、⑤杆件在强度和容许长细比方面均满足要求。
对于④杆件，杆件承受压力，S4=-4.265kN，采用的材料是双槽钢，截面为8号槽钢，截面面积为A=20.48cm2,杆件的计算长度为：l0=l1×tgθ=0.50×1000×tan57.99°=800.00mm，回转半径为i=3.15cm，材料的长细比λ=l0/i=25<[λ]=150 (GB 20017-2003，P57)。
查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录C表C-2，得φ=0.953。
σ=S4/(φA)=2.185N/mm2<0.95f=0.95×215=204.250N/mm2。
故④杆件在强度和容许长细比方面均满足要求。
4、焊缝强度验算取腹杆中内力最大的杆件s7进行计算，s7=6.397kN，根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)表3.4.1-3，焊缝的轴心拉力或压力应满足以下条件σ=N/(l w×t') ≤ f f w其中：N --杆件内力值，N=s7=6.397kN；l w --焊缝的长度，f f w --角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值，取为160N/mm2，t' --焊缝的有效厚度。
t'=0.7×t=7.000mm。
σ=6.397×1000/(40.00×7.00)=22.847N/mm2<160N/mm2。
所以焊缝的强度满足要求。
5、支座强度验算(1)支座A采用Ф28挂架螺栓，挂架螺栓面积为A=πd2/4A=πd2/4=615.752 mm2，对挂架螺栓受拉验算：R AH=3.998kN，N tb=170.000kN，N t= R AH/A=3998.250/615.75=6.493N/mm2<170.000N/mm2；螺栓的受拉应力满足要求。
对挂架螺栓受剪验算：R AV=8.530kN，N vb=140.000kN，N v=R Av/A=8529.600/615.75=13.852N/mm2<140.000N/mm2；螺栓的受剪应力满足要求。
对于同时承受杆轴方向拉力和剪力的普通螺栓，应满足以下条件：[(N v/N v b)2 + (N t/N t b)2]1/2≤ 1公式中，N t，N v --普通螺栓所承受的拉力和剪力N tb，N vb --普通螺栓的受拉和受剪承载力设计值将数据代入公式计算得到0.106 <1；螺栓的综合应力满足要求。
(2)A支座处混凝土的局部受压验算安装挂架时墙体的混凝土强度为f=1.200N/mm2；R AH=3.998kN，钢垫板的面积为A=10000.00mm2；则此时的混凝土抗压承载力为：σ=R AH/A=3998.250/10000.00=0.400N/mm2<f=1.200N/mm2所以安装挂架时的混凝土的承载力满足要求。
综合以上条件可知，整个外挂架满足要求。