１２ 相传二邑会馆由广东省的南海、东莞两县同乡集资筹建。 建成之后，各自都想用自己县名命名会馆，互不相让，卒 至双方都花大牌，双方作罢。
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（上接 ９ 页）的力学和变形性能。通过分析研究，得出 如下结论：
（资料来源：邕宁县志：社会二 商业团体调查）
名称 要明书院 粤东会馆 福建会馆 顺德书院 钦灵会馆 新会书院 五属会馆
位置
建造者籍贯
城西上廓街
广东高要、高明
城西会馆街
广东
城西上廓街
福建
城西会馆街
广东顺德
城西上廓街
广东钦州、灵山
沙街
广东新会
共和路（盐埠街） 广西玉林、北流、博
白、陆川、兴业五县
１１ 祭江台：每年遇江水上涨时，守土官在此祭江神，故此得 名，创建年月不祥。光绪三十三年，南宁府彭銮倡捐重修， 留下碑记。
１ 、长期荷载作用下藻井的强度和变形均超出了 《木结构设计手册》规定范围，藻井已超过正常使用极 限状态；
本文作者的热心指点）
参考文献 ［１］ 马炳坚．中国古建筑木作营造技术［Ｍ］．北京： 科学出版社，１９９２：３０９－３１２．
２、长期荷载作用下木材的弹性模量下降导致藻井 挠度增加，但引起藻井大幅度下沉的主要原因是井口 趴梁端部开裂；
故宫太和殿藻井结构分析
周 乾
概 述 古建筑保护是一项非常重要的工作。太和殿作为 宫殿建筑的代表，是我国现存古建筑中规模最大、建筑 形制、装饰与陈设等级最高的皇家宫殿建筑。太和殿藻 井作为太和殿主要装饰构件之一，位于太和殿明间天 花顶部，是室内天花重点装饰组成部分，是安装在帝王 宝座或佛像顶部天花的一种“穹然高起，如伞如盖”的 特殊装饰，烘托和象征封建帝王天宇般的伟大，具有非 常 强 的 装 饰 效 果 。其现状图如图 １ （ ａ ）所示。
强度都超过《木结构设计规范》规定值。藻井结构已超 过正常使用极限状态，属不安全体系。
３ 结论 本文根据木结构材料特点，运用 Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ 仿真技 术，分析了太和殿藻井在长期荷载作用下（下 转１７页）
· ９ ·
水街码头
水街外
清光绪末年修建，长 ９ 丈，宽 ２ 丈 ６ 尺，石阶 ８５ 级，距离水面 ３ 丈 ５ 尺，左右砌有石
小，其密度类似玻璃，因此可用等质量圆柱进行模拟。
该藻井受的荷载主要为自重荷载及施工荷载（取值
３０００Ｎ／ｍ２），半榫搭接按简支考虑，建立 ＡＮＳＹＳ 力学
模型如图 ２ 所示。
（ｂ）长期使用年限下藻井挠度图
图 ３ 藻井挠度图
步进行研究。
２．２ 强度取值
木材有一个显著的特点，就是在荷载的长期作用
下强度会降低。所施加的荷载越大，则木材能经受的时
力弯曲：０．５ － ０．３６；顺纹受剪：０．５ － ０．５５。根据中 国林业科学院提供正常状态硬木松的强度数值，参考 《木结构设计规范》规定的硬木松强度值，列出木材强 度取值如表 ２ 所示［５］。
表 ２ 木材强度取值 单位（Ｎ／ｍｍ２）
顺纹抗拉 顺纹抗压 顺纹抗剪 静力弯曲
２ 结构分析
林科院提供值
４、圆井由一层层厚木板挖拼、叠落而成。 根据故宫博物院太和殿项目组提供的资料，太和殿 蟠龙藻井整体下垂约 １０ｃｍ，支撑藻井的趴梁产生通裂 缝。井口趴梁端部现状照片如图１（ｂ）所示。由该图可知， 该井口趴梁裂缝由藻井与趴梁相交处延伸至榫头，而且 开裂位置已进行过加固。该藻井底部长宽均为 ５．９４ｍ， 由 下 至 上 高 度 分 别 为 方 井 高 ０．５ｍ 、八 角 井 高 ０ ． ５ ７ ｍ 、圆 井高 ０．７２５ｍ，下端支撑藻井的井口趴梁长 ８．４６ｍ，截 面尺寸 ０．３０ × ０ ． ３ ６ ｍ ，两端做半榫刻口搭在天花枋上。 藻井材料除中部龙口的宝珠外，均为木结构材料。
光绪二十三年民间修建，长 ７ 丈 ９ 尺，宽 ５ 尺，距离水面 ４ 丈 ８ 尺，１５８ 级台阶。
下廓街玄
下廓街外
光绪十九年修建，长 ９ 丈 ５ 尺，宽 １ 丈 ３ 尺，距离水面 ５ 丈 ５ 尺，１６７ 级台阶，中间修建
坛庙码头
１ 个平台。花费 ９６５ 元。
水口街龙母 水口街外
民国八年官方修建， 长 ７ 丈 ５ 尺，宽 １ 丈 ６ 尺，７８ 级台阶，距离水面 ４ 丈 ７ 尺，下砌左、
角；江船、圩渡、水筏等大小船只都在此停靠。
白衣庵码头 白衣庵下
为钱粮大渡船泊处。该处船户稠密，凡商船后到者，只能泊于江中，唯独钱粮大渡船一
到，其他船只皆避让，该船为上游扬美圩直渡，清初年，专载钱粮来城内缴纳，奉有官
令，故得到先行靠岸的特权。该渡船 ３ 天 １ 个来回，载重约 ２～３ 万斤，搭客百余人；
间越短。根据《木结构手册》提供数据，木材在荷载的
长 期 作 用 下 强 度 降 低 ，１ ０ ０ ０ ０ 天 后 ，木 材 的 强 度 为 瞬 时
图 ２ 藻井 ＡＮＳＹＳ 模拟图
强度的比例：顺纹受压 ０．５－０．５９；顺纹受拉：０．５；静
在 ＡＮＳＹＳ 建模过程中，藻井的方井和圆井部位有 周圈斗拱，因为单元太小，ＡＮＳＹＳ 无法进行网格处理， 因此，将这些斗拱重量并入藻井中。此外，由于 ＡＮＳＹＳ 分网建立计算模型缘故，八角井部分自动圆化处理，成 为类似于圆状有限元模型，这些并不影响分析结果。
庙前新码头
右石台，平坦，便于上下船，花费 ６０００ 元。
（资料来源：邕宁县志：建置二）
表 ２ 南宁市商业会馆分布
名称 梅江书院 浙江乡祠 三楚书院 江西会馆 秦晋书院 安徽会馆 新城书院 二邑会馆［１２］
位置 城西上廓街 城内仓西门大街 沙街 沙街 沙街 石巷口右侧 石巷口左侧 城西三界坊街
建造者籍贯 广东嘉庆州 浙江 两湖 江西 陕西、山西 安徽 江西新城县 广东东莞、南海
此外，由图 ４ 至图 ６ 可知，长期荷载作用下，藻井 最大及最小主应力、井口趴梁的静力弯曲强度和抗剪
图５ （ｂ） 第三主应力应力局部放大图
图４ （ａ） 第一主应力整体现状图
（ａ）剪力图
图４ （ｂ） 第一主应力应力局部放大图 图５ （ａ） 第三主应力整体现状图
（ｂ）弯矩图 图 ６ 井口趴梁按 ｂｅａｍ３ 分析时的力学结果图
（ａ）藻井仰视图
明清时期的藻井，大体是由上、中、下三层组成， 最下层为方井，中间层为八角井，上部为圆井结构［１］。
方井是藻井的最外层部分，四周通常安置斗拱。方 井之上，通过使用抹角梁，正、斜套方，使井口由方形 变成八角形。在八角井内侧角枋上贴有云龙图案的随 瓣枋，将八角井归圆，形成圆井。圆井之上再置周圈装 饰斗拱或云龙雕饰图案。圆井的最上方为盖板，盖板之 下，雕凿蟠龙，龙头倒悬，口衔宝珠。
由于本文计算对象为硬木松［４］，其原有弹性模量
（ａ）健康状态下藻井挠度图
为 １００００Ｎ／ｍｍ２，考虑到该藻井长期荷载以恒荷载为
主，使用年限超过 １００ 年，故考虑弹性模量折减［３］，取
ＥＬ＝７０００Ｎ／ｍｍ２。
根据藻井结构特点，将藻井盖板周圈的斗拱用等
质量圆锥模拟。此外，由于藻井正中的宝珠材料质量很
３、井口趴梁开裂的原因是长期荷载作用下木材强 度的降低，藻井局部受压强度及静力弯曲强度过大而 形成。
（感谢故宫博物院太和殿项目组组长张学芹女士对
［２］ ＡＮＳＹＳ 中国．ＡＮＳＹＳ 基本过程手册．２０００：４－ １０．
［３］ 木结构设计手册（第三版）［Ｍ］．北京：中国建 筑工业出版社，２００５：１６－２１，４１－４３．
根据太和殿藻井的实际构造，可得出藻井的分层 支撑做法有如下特点：
１、其由下至上分层为：天花梁——长趴梁、短趴 梁形成方形井口——井口趴梁、抹角梁形成八角井—— 圆井——盖板。
２、方形井口的斗拱和其它雕饰，是单独贴上去的， 斗拱仅做半面，凭银锭榫挂在里口的方木上。
３、八角井外表的雕饰、斗拱均为另外加工构件附 在八角井上。
· ８ ·
作用下藻井与趴梁相交部位将发生局部受压破坏导致 井口趴梁产生开裂。
图 ６ 为井口趴梁按 ｂｅａｍ３ 进行结构力学分析的结 果图。由图６（ａ）可知，井口趴梁最大剪力发生在榫头位 置，其值为 ６７３６９Ｎ，在该相应位置剪应力为 １．８７Ｎ／ ｍｍ２，小于考虑强度折减后的抗剪强度容许值。由图 ６ （ｂ）可知，井口趴梁最大弯矩发生在跨中截面，其值为 ０．１７ｅ９Ｎ·ｍｍ，相应位置弯曲应力为 ２６．２ＭＰａ，超出 考虑强度折减后的静力弯曲强度容许值。因此，在长期 荷载作用下井口趴梁还会因弯曲破坏而产生裂缝。
光绪年间同时增开 １ 条船，避免拥挤，所运大宗货物为谷米、豆食、土布等土特产。民
国十年后，因时局关系，载货及搭客量已大不如前。
大坑口码头 大坑桥下
上游圩市来船多停泊此码头，所载为农副产品：鸡鸭牲畜、花生、甘蔗、薯、芋、蔬菜、
水果等，每天清晨，农夫、老妇、城中居民云集于此，不下千人。
下廓街小码头 下廓街外
［４］ 中国林业科学研究院木材工业研究所．故宫太和 殿木结构材质状况勘察报告［Ｒ］．２００５，３：５２－５３．
［５］ 木结构设计规范ＧＢ５０００５－２００３［Ｓ］：１３－１４．
· １７ ·
７４
３５．３
７．７
６６
２．１ 挠度分析
强度折减数据
３７
１７．６
３．８５
２３．８
图３（ａ）为健康状态下藻井的挠度图。由图可知，藻 井在健康状态下（太和殿结构刚完工状态）挠度最大值 发 生 在 中 部 ，仅 为 １ ． ５ ｃ ｍ ，符 合 木 结 构 设 计 规 范 中 的 挠 度容许值（２．４ｃｍ）。图 ３（ｂ）为考虑藻井长期使用年限 下的挠度图。由该图可知，此时藻井的最大挠度值位置 仍 然 发 生 在 中 部 ，但达到 ５ ｃ ｍ。这主要是因为在长 期 使 用年限下（２４０ 年以上）木材的弹性模量下降所致。由 于该结果并非实测的 １０ｃｍ，下面将结合力学分析进一