XX办公楼设计毕业论文目录1 设计资料 (2)2 楼板设计2.1 楼面结构平面布置 (3)2.2 荷载计算 (3)2.3 弯矩计算 (XX)2.4 截面设计 (XX)2.5 板的配筋计算 (XX)3 框架设计3.1 计算简图及梁柱线刚度 (XX)3.2 荷载计算 (XX)3.3 风荷载作用下的位移计算 (XX)3.4 力计算 (XX)3.5 力组合 (XX)3.6 截面设计和配筋计算 (XX)4 楼梯设计4.1 设计资料 (XX)4.2 梯段板设计 (XX)4.3 平台板设计 (XX)4.4 平台梁设计 (XX)5 基础设计5.1 设计资料 (XX)5.2 中柱下基础设计 (XX)5.3 边柱下基础设计 (XX)参考文献 (XX)致谢 (XX)附录 A (XX)千岛湖办公楼设计1 设计资料工程概况：厂区位于…………………….，其中，………………………………设计说明：本建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，结构抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，结构设计使用年限50年。

地基基础设计等级为丙级，基础拟采用浅基础。

2 楼板设计2.1 楼面结构平面布置取第一层楼面上的①~⑥轴的楼面进行计算，标高3.3m处，楼面的结构布置如图所示。

按双向板弹性理论计算。

①~⑥轴的结构平面布置图2.2 荷载计算2.2.1楼面面层做法办公楼、展厅、会议室、阅览室、走道参《楼地面建筑构造》（01J304）42页25号，具体做法见表，取装修荷载1.5 kN/m2卫生间，上人屋面参《楼地面建筑构造》（01J304）43页28号，具体做法见表，取装修荷载2.2 kN/m22 2.2.2 楼面面荷载2.2.2.1．B1板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kN/m2小计 4.3kN/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×4.3=5.2kN/m2活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2合计： p=g+q=10.1kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=7.7kN/m2，q’= q/2=2.5 kN/m2，2.2.2.2．B2板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板） 0.9×25=2.3kN/m2小计 3.8kN/m2活荷载标准值：走廊： 2.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×3.8=4.6kN/m2活荷载设计值： q=1.4×2.5=3.5kN/m2合计： p=g+q=8.1kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=6.4kN/m2q’= q/2=1.8 kN/m2，2.2.2.3．B3板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kN/m2小计 4.3kN/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×4.3=5.2kN/m2活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2合计： p=g+q=10.1kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=7.7kN/m2，q’= q/2=2.5 kN/m2，2.2.2.4．B4板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板） 0.9×25=2.3kN/m2小计 3.8kN/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×3.8=4.6kN/m2活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2合计： p=g+q=9.5kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=7.1kN/m2q’= q/2=2.5 kN/m2，2.2.2.5．B5板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kN/m2小计 4.3kN/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×4.3=5.2kN/m2活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2合计： p=g+q=10.1kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=7.7kN/m2，q’= q/2=2.5 kN/m2，2.2.2.6．B6板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（90mm厚钢筋混凝土楼板） 0.9×25=2.3kN/m2小计 3.8kN/m2活荷载标准值：走廊： 2.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×3.8=4.6kN/m2活荷载设计值： q=1.4×2.5=3.5kN/m2合计： p=g+q=8.1kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=6.4kN/m2q’= q/2=1.8 kN/m2，2.2.2.7．B7板荷载计算恒荷载标准值：装修层 1.5kN/m2结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板） 0.11×25=2.8kN/m2小计 4.3kN/m2活荷载标准值：展厅： 3.5kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×4.3=5.2kN/m2活荷载设计值： q=1.4×3.5=4.9kN/m2合计： p=g+q=10.1kN/m2按弹性理论计算：g’=g+q/2=7.7kN/m2，q’= q/2=2.5 kN/m2，2.3弯矩计算（按弹性理论计算）双向板的弯矩计算如下：跨中最大弯矩为当支座固定时，在g+q/2作用下的跨中弯矩值与支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和；支座最大弯矩为当支座固定时，在g+q作用下的支座弯矩值。

2.3.4．B4板力计算l0x/l0y=3.9m/1.2m=3.2〉3应按单向板计算，力沿短向传递。

取一延米进行计算，可简化为一端简支，一端固端的单跨结构。

跨中弯矩m y = 1/14×(g+q) l0y2=1/14×9.5×1.22=0.98 kN.m/ m 支座弯矩m y’ = 1/10×(g+q) l0y2=1/10×9.5×1.22=1.36 kN.m/ m2.3.8．支座力计算B1-B2支座m y’=1×(-11.77 kN.m/m-3.77 kN.m/m)= -7.77 kN.m/m2B2-B3支座m y’=1×(-3.77kN.m/m-11.32kN.m/m)= -7.55 kN.m/m2B3-B4支座m y’=1×(-11.32kN.m/m-1.36kN.m/m)=-6.34 kN.m/m2B1-B5支座m x’=1×(-14.87kN.m/m-11.75kN.m/m)= -13.31 kN.m/m2B2-B6支座m x’=1×(-2.66 kN.m/m-2.66 kN.m/m)= -2.66 kN.m/m2B3-B5支座m x ’=12×(-13.37kN.m/m-11.74kN.m/m)= -12.56 kN.m/mB5-B6支座m y ’=12×(-8.79kN.m/m-3.64kN.m/m)= -6.22 kN.m/mB5-B5支座m x ’=12×(-11.74 kN.m/m-11.74 kN.m/m)= -11.74 kN.m/mB6-B6支座m x ’=12×(-2.66 kN.m/m-2.66 kN.m/m)= -2.66 kN.m/mB5-B7支座m x ’=12×(-11.74kN.m/m-12.49kN.m/m)= -12.12 kN.m/mB7-B7支座m x ’=12×(-12.49 kN.m/m-12.49 kN.m/m)= -12.49 kN.m/mB6-B7支座m y ’=12×(-3.64kN.m/m-8.73kN.m/m)= -6.19 kN.m/m2.4截面设计截面有效高度：假定选用φ8钢筋，则对于B1,B3,B5, B7板，l 0x 方向跨中截面的h 0x =90mm ；l 0y 方向跨中截面的h 0y =80mm ；支座截面h 0=90mm ；对于B2,B4,B6,板，l 0x 方向跨中截面的h 0x =60mm ；l 0y 方向跨中截面的h 0y =70mm ；支座截面h 0=70mm ；最小配筋率：因为%2.0%23.02101.145.0f f 45.0y t >=⨯=，故取ρsmin =0.23%，则对于A 、B 、E 、F 板A smin =0.23%×1000×110=253mm 2；对于C 、D 板，A smin =0.23%×1000×90=207mm 2。

材料：混凝土强度等级为C25；C f =11.9 t f =1.27梁受力纵筋为HPB235钢筋；y f =2102.5 板的配筋计算为便于计算，近似取γ＝0.95，00.95s ymA h f =。

截面配筋计算结果及实际配筋见下表。

板配筋计算表支座配筋计算表采用分离式配筋，具体配筋详见结构施工图。

3 框架设计3.1 计算简图及梁柱线刚度3.1.1 确定框架计算简图框架的计算单元如图所示,取③轴上的一榀框架计算。

假定框架柱嵌于固于基础顶面，框架梁与柱刚接。

由于各层的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。

底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室高差，定为-1.0m,二层楼面标高为3.3m，故底层柱高4.3m。

③轴框架示意图3.1.2框架梁柱的线刚度计算框架梁线刚度计算：对于中跨架梁取I=2I 。

左边跨梁：i =EI/L=3.0710⨯3120.25(0.5)/5.412⨯⨯⨯⨯ =2.89410⨯KN.m右边跨梁：i =EI/L=3.0710⨯3120.25(0.5)/7.812⨯⨯⨯⨯ =4.4410⨯KN.m框架柱线刚度计算底层柱（B-D 轴）i =EI/L=3.0710⨯310.35(0.4)/4.312⨯⨯⨯ =1.3410⨯KN.m 二层柱（B-D 轴）i =EI/L=3.0710⨯310.35(0.4)/4.512⨯⨯⨯=1.24410⨯KN.m 三层柱（B-D 轴）i =EI/L=3.0710⨯310.35(0.4)/3.912⨯⨯⨯=1.44410⨯KN.m 四层柱（B-D 轴）i =EI/L=3.0710⨯310.35(0.4)/3.912⨯⨯⨯=1.44410⨯KN.m 框架梁柱的相对线刚度如计算简图所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。