铝合金模板计算书(版本3)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:ﻩ铝合金模板受力计算书开启--－-建筑低碳环保新时代陕西天利成建筑科技有限公司201６年10月目录1．0设计大纲２.0 编制依据3.０材料性能４．０设计和计算4.1. 楼面模板结构计算A.楼面板计算B.楼面龙骨计算C.楼面支撑立杆计算D.转角连接计算E.龙骨拉杆计算４.2. 墙模板结构计算A.墙板计算B.铁威令计算C.穿墙拉杆计算1．0 设计大纲楼面模板的主要组成构件有楼面板，楼面龙骨，楼面支撑,转角及龙骨拉杆。
由于竖向受力，这些原件均需经过强度和挠度的验算。
墙身模板的主要组成原件有墙板，穿墙丝杆，铁威令,踢脚挡板，垫脚板。
由于承受水平方向混凝土的压力负载,这些构件均需经过强度和挠度的验算。
2.0 编制依据本工程设计图纸公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件省厅及地方关于模板支撑架相关文件要求《建筑施工手册》(第五版)《建筑施工简易计算》（江正荣等编著)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ １３0-２01１)《铝合金模板系统应用技术标准》《建设工程施工现场管理规定》《建设工程安全生产管理条例》(国务院第３9３号令）《建筑工程预防坍塌事故若干规定》(建设部建质[20０3]8２号)《建筑施工安全检查评分标准》（JＧＪ59-2011）《建设工程施工安全技术操作规程》《建筑施工模板安全技术规范》(ＪGJ 162－2008)铝挤压型材标准等级：６０6１T6弹性系数, E ﻩﻩ689０0 N／mｍ２屈服强度, F ｙﻩﻩ 200 Ｎ/mm2允许弯曲应力 (0．8 F y) １６0 N/ｍｍ2铝平板标准等级:６０61 T６弹性系数, E ６８900 Ｎ／mm２屈服强度, Ｆ y 135 N／mm2允许弯曲应力 (０.7 F y) 95 N/ｍm2低碳钢威令标准等级:43A 到ＢS 43６0 及铁-1987弹性系数, E 206000 N／mm２屈服强度, F y 25０ N/mｍ2允许轴向拉伸应力(0.66 F ｙ) 165 Ｎ/ｍm允许弯曲应力（０．6 F ｙ) 150 N/mｍ4．0 设计及计算·荷载:模板自重（２5KG/m2）= ２5×1０×1０－3 = 0.25 KN/ｍ２施工荷载 2．5 ＫＮ/m2钢筋混凝土重度２5 .1KN／m３·单件模板允许的挠度不超过跨径的1／250。
4.1楼面模板结构计算a)楼面板计算b)楼面龙骨计算c)楼面支撑计算d)转角计算e)龙骨拉杆计算楼板建筑负荷路径楼板混凝土→铝板→加劲构件（DRX, PRDX）→楼面板→龙骨拉杆→楼面支撑A.楼面板计算假定所有构件是单纯支撑，然而此非实际，确有作出最坏情况的假定。
在混凝土结构区大块使用ＴLD模板系统，标准楼面尺寸是4５０x90０ｍｍ.（1). 几何及物理性能楼板厚度（最大板厚计算) 1２０mm弹性系数(铝平板) 68,90０N/mｍ2铝平板厚度４mm转动惯量（Ｉ)PRDX (边框）＝２1４,４09mｍ4DRX （加劲) =６９,59５mm4承重力矩(W)PRDX (边框) =６,5５7 ｍm3DRX(加劲) =3，47９mｍ３屈服强度(F y）P ＲDX / ＤR Ｘ 200 Ｎ/ｍm ２铝平板 １35 N/mm 2允许应力(０.２% 弹性极限应力）ＰRDX / DRX (0．８F y ） 1６0 N/m ｍ2铝平板(0.7F ｙ) ９5 Ｎ/ｍm ２（2)．负荷．a.模板自重 0.25ＫＮ／ ｍ2ｂ.钢筋混凝土 (楼面板) (２5.１ KN ／ m 3） = ３.012ＫN ／ m ２ｃ.施工活荷载 2.5 K Ｎ／ m ２合计 F =１.2×3.２6２+1.4×２．5＝ 7.４14 K Ｎ/ ｍ2(3). PRD Ｘ 边框弯曲度ＰRDX 边框必须支撑模板负荷的一半。
假定PRDX 只是单纯支撑，因此受到严重弯曲应力。
最大力矩在跨度中部，公式如下:q =7．414＊0.45/２=1.668 KN/m m KN 8.max 2⋅=qL M 边框最大力矩是： m KN 8.max 2⋅=qL M 边框最大力矩是:m 0.30KN 82.1668.1.m ax 2⋅=⨯=M 单纯弯曲状况建筑理论:弯曲应力 ＝2/*mm N Iy M 简化为: 弯曲应力 =2/mm N W M 因此：PRDX 边框弯曲应力=22/160/7.426557223000mm N mm N <= 所以, ＰRD Ｘ 弯曲度合格。
(4） 边框挠度(PRDX ）经验显示，单件模板从支撑点中心线起的挠度不超过跨度的1／2７0所产生的表面是可接受的。
负载条件下的单纯支撑梁的最大挠度由以下公式计算: EIqL d 38454= 挠度(ｄ） =214409689003841200668.154⨯⨯⨯⨯=3.4３m ｍ<1200/2５０=4．8m ｍ因此, 边框的挠度合格.(5） 加劲弯曲度（DRX)DRX 加劲长4５0ｍｍ,支撑区域 450/2+40０／２=425ｍm 宽．加劲上的负载是 t: =7.４1４x0．４25=3.15 KN/ｍ最大力矩是: m KN 0.0718425.015.38.m ax 22⋅=⨯==qL M 弯曲应力 =22/160/44.20347971000mm N mm N W M <==因此， 加劲的弯曲度合格。
（6) 加劲挠度(ＤRX)挠度由以下公式计算出： mm EI qL d 279.0695956890038442515.35384544=⨯⨯⨯⨯==允许挠度 ＝ ４00/25０ ＝ 1.６m ｍ > d=0.279mm 因此, 加劲的挠度合格。
（7). 铝平板的弯曲度和挠度平板四边被环包,其最大面积是４5０x400mm 。
其弯曲应力其挠度的计算公式如下：22t BPb F b =34Et APb D =其中Ｆｂ — 由于弯曲引起的应力B — 源自于以下表格P — 压力b — 平板的最短尺寸t — 平板的厚度A — 源自于以下表格Ｅ — 弹性系数D — 挠度Table １a ／b1 1.2１.41.6１.８2 3４Ａ ０.013８ 0．018８ 0.0226 ０.0２51 0．02６８ 0.0277 0.０28４ 0.0284 Ｂ 0.３08０.３８3０.４360.4680.４870．4９7０.4990.5a/b = 450/400＝1.12５ 因此 A=0．0１８8 and B=0．383平板的最大弯曲应力由以下公式计算出:2222/160/92.35445000741.0383.0mm N mm N F b <=⨯⨯= 因此,平板的弯曲度合格。
平板的挠度计算公式: mm D 29.146890045000741.00188.034=⨯⨯⨯= 允许挠度＝ 45０／250 = 1.8mm > D ＝1．29m ｍ 因此,平板的挠度合格。
楼面之间的固定销子没有检查，因为销子不用于负载传递。
B. 楼面龙骨计算假定楼面龙骨是单纯支撑,然而此非实际,确有给出最坏情况的假定。
并假定最大楼面龙骨长1０５0ｍm, 所支撑的最长楼面板是１350mm 长。
(1). 几何物理性能：.楼板厚度 １2０ mm 弹性系数(铝平板) 68，900 Ｎ/m ｍ2转动惯量 (I) ２494044 mm 4承受力矩(W) 58822 ｍm 3屈服强度 （F y ) 200 N ／m ｍ2允许应力（0.８F y ) 1６0Ｎ/ｍm 2(2). 负载.a. 模板自重 0.25 KN/ m 2b. 钢筋混凝土楼板 （25.1 K Ｎ/ m 3) =3.0１2 KN/ m ２c. 施工活荷载 ２.50 KN/ ｍ２共计 F １ =1.2×3.262+1.4×2.5= 7．４14 KN/ ｍ2(3)． 楼面龙骨弯曲度假定梁是单纯支撑，因此经受严重弯曲应力。
楼面龙骨承受来自于两边各０．6米的负载。
跨度中部最大力矩由以下公式计算出:q =5.5*1.35=１０.27KN ／mmKN qL M ⋅==82梁上最大力矩是:mKN M ⋅=⨯=412.1805.127.10.m ax 2单纯挠度状态下的建筑理论：弯曲应力 = 2/*mm N IyM 简化为： 弯曲应力 =2/mm N WM因此,楼面龙骨上的弯曲应力 22/160/00.24588221421000mm N mm N DBX <== 所以,楼面龙骨的弯曲度合格（４）． 楼面龙骨挠度承载负荷的情况下,单纯支撑的梁的最大挠度由以下公式计算出：EI qL 3845 d 4=挠度mm 69.0249404468900384105041.75 d 4=⨯⨯⨯⨯=允许挠度＝ １05０/2５０ = ４.2mm ＞ d=0．６９mm 因此，DBX 的挠度合格。
C. 楼面支撑计算假定所使用的最长中部梁和尾部梁是1050ｍm.所支撑的楼面最大长度是1050ｍm.举例说明，所支撑的一个标准面积是:所支撑的一个标准面积＝ (1.0５+０.15) x （1.05+0.15) =１.4４ ＳＱM(１). 几何和物理性能:楼板厚度 １20mm 楼板至楼板的高度 ２9０0mm支撑的长度 (Ｌ) 27８０ｍｍ (２90０-120) 保守的内管 (Φ48×3）支撑横截面积 (Ａ) 424m ｍ2 弹性系数 （E) 206０00 N/mm 2 转动惯量 （I) 92７56m ｍ4承受力矩 (W) 4４93mm 3、７29３mm 3 屈服强度 （F y ) ２35 Ｎ/mm 2(2) 负载和稳定性 转为轴向荷载:1.4４×7．4１4=1０.6８KN 支撑的自重约 0．12KN 极限载荷约 24KN>１0.６8ＫN N ＝１0.6８+0.1２=10.8KN 因此,合格。
工具式钢管立杆受压稳定性计算（参JGJ １62－２008中式5.2.5-９） 按f N NW M NEXXMX X≤-+)8.01(1βρ其中欧拉临界力22xEXEAN λπ= KN N 8.1012.068.10=+=mm A I i 164)4248(64)4248(22441=÷-⨯÷⨯-⨯==πππmm AI i 26.204)5.5460(64)5.5460(22442=÷-⨯÷⨯-⨯==πππ4442444120310564)5.5460(10783164)4248(mmI mm I =÷-⨯==÷-⨯=ππ201.12107831203105121=+=+=nμ 16326.201075.2201.1320=⨯⨯==i l x μλ查表JGJ162-２008附录Ｄ,得267.0=x ρ 欧拉临界力 KN EA N xEX849.371634)5.5460(1006.22225222=÷-⨯⨯⨯⨯==ππλπ2222332231/235/5.882.19.0/9.81/9.81)10849.37108.108.01(6770308.100.14)5.5460(267.0108.10)8.01(mm N mm N mm N mmN N N W M NEXXMX X<=⨯⨯=⨯⨯-⨯⨯⨯+÷-⨯⨯⨯=-+πβρ所以,立杆受压稳定性合格!（４）． 检查由于支撑负载引起的混凝土层的直接压应力07.0h f F m t μϕ≤22/36.03),25(/27.1mm N f C mm N f t t ==天时，取m m 100h m m 120h 0取，=支撑的底面为D=60m ｍ的圆KN F 8.1012.068.10=+=ϕ支撑以下W1灌浆8天后的混泥土楼面150Figure 1mm d 260100260=⨯+=KNKN F mmmmd m m 24.1410056536.07.08.1056518018012060=⨯⨯⨯<==⨯==+=ϕπμ直接应力根据《混凝土结构工程质量验收规范》（ＧB8５02０4-2０02）混凝土强度达到1.2N ／mm 2才能在楼面作业，根据经验值，2４小时C25混凝土能达到1.2K Ｎ/mm 2以上,对于快拆体系能满足要求！另外拟在同条件砼试块达到拆模条件要求时,拆除梁、板底模板，保留梁、板与立杆相连接部分的铝梁,作为梁板的支撑。