2.5.1 悬臂式支护结构计算
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图2-6悬臂式支护结构嵌入 深度计算简图
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图2-7 内力计算简图
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深基坑工程桩锚支护设计计算理论及应用
2.4支护结构水平荷载与抗力计算
2.4.1超载作用下支护结构水平荷载与抗力计算模式
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图2-1水平荷载与抗力计算模式
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2.2 支护结构选型
武汉地区深基坑支护结构的主要型式如下：
1)放坡开挖 2)悬臂桩 3)水泥土重力式挡土墙 4)桩锚式支护结构 5)内支撑式支护结构 6)喷锚支护（土钉墙） 7)综合措施
2.3 土层锚杆的内力计算
锚杆的承载力 Qu2rbLau 式中：Qu__锚杆极限承 载力；rb__锚杆锚固体半径；La—锚杆锚固段长
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深基坑工程桩锚支护设计 计算理论及应用
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前言
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深基坑工程桩锚支护设计计算理论及应用
第1章 绪论 第2章 桩锚支护设计计算理论与分析 第3章 桩锚支护工程的降水设计与监测技术 第4章 深基坑支护工程实例 第5章 总结与展望
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第1章 绪论
1.1 深基坑支护方法的分类及特点
（1）基坑围护体系是临时结构，具有较大的风险性 （2）基坑工程具有很强的区域性 （3）基坑工程具有很强的特性 （4）基坑工程具有很强的综合性 （5）基坑工程和土压力具有很强的相关性 （6）基坑工程具有较强的时空效应 （7）基坑工程是系统工程 （8）基坑工程的周边环境较复杂 （9）基坑围护方法多
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深基坑工程桩锚支护设计计算理论及应用
第2章 桩锚支护设计计算理论与分析
2.1 深基坑边坡的变形破坏模式
当基坑坑壁采用桩（墙）锚、桩（墙）撑式支护结构时，深基坑可能 发生三种形式的变形破坏： ⑴支护桩（墙）入土深度不足，支护桩（墙）下部出现“踢脚” ⑵锚杆的锚固力或支撑力不足，使锚杆拉出或使支撑“压屈”； ⑶支护桩（墙）强度不足出现剪断破坏。 当基坑坑壁采用喷锚（土钉墙）支护时，基坑可能发生以下三种形式 的变形破坏： ⑴锚杆或土钉长度不足，基坑边坡土体沿朗肯主动破裂面发生变形破 坏； ⑵个别锚杆或土钉的抗拔力不足，被从土体内拉出； ⑶锚杆（土钉）与面层钢筋联接不牢固，与面层钢筋拉脱。
2.4.2支护结构水平荷载标准值 e a j k
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图2-2水平荷载标准值计算简图
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2.4.3 支护结构水平抗力标准值计算
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图2－5水平抗力标准值计算简图
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深基坑工程桩锚支护设计计算理论及应用
2.5桩锚支护结构设计计算
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深基坑工程桩锚支护设计计算理论及应用
近几年来，高层建筑与市政建设处于大发展时期，由于设计与施 工队伍对当地的基坑施工特点不够熟悉，因而发生了一些事故。 为避免这些事故的发生，应从如下几方面进行总结，并改进这些 方面的工作 。
（1）设计方面 （2）施工方面 （3）监测方面
基坑支护设计中的主要问题是稳定性和变形问题，现在对支护结 构的稳定性计算的常规方法一般是按弹性地基梁理论，采用等值 梁法或连续梁法。其缺陷和不足是：①土体是各向异性、非均质、 非连续的介质，不完全是弹性体。②深基坑开挖是一个卸荷过程， 基坑开挖后边界条件改变，亦即稳定性分析未考虑应力路径变化 对土体强度及变形性质的影响。③特别是对于软土，基坑开挖后 支护结构的稳定性应考虑软土长期流变的影响。④对于不同的土 类别，采用同一种稳定分析计算方法，不尽合理。⑤仅考虑了支 护结构本身的稳定性，而往往忽略了支护结构与边坡上体作为一 个整体的整体边坡稳定性。⑥深基坑变形破坏类型的划分一般是 按倾覆、整体滑移，强度破坏、踢脚底鼓、管涌、变形过大、地 面开裂沉陷等来划分，这是否缺乏科学性和系统性。
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深基坑工程桩锚支护设计计算理论及应用
1.2深基坑支护的发展概况
深基坑的支护技术及其理论研究在国外发展较早，但在我国起步较晚， 仅是近二十多年才逐渐涉及。上世纪70年代以前我国所涉及的基坑都 较浅，一般意义上都称不上是深基坑。上世纪70年代初北京建成了深 20.0m的地铁区间站和东站深基坑。上世纪80年代中期广东、上海、 北京及其它城市修建的深基坑陆续增加，设施和施工都不断积累了经 验，为了总结各地经验和理论，由中国土木学会和中国建筑学会土力 学和基础工程学会组织，上世纪80年代以来相继在北京、上海、天津 等地召开过全国和地方性深基坑会议，并出版相关论文集；进入上世 纪90年代为了总结我国深基坑支护设计技术与施工经验，上海市、深 圳市、武汉市、广东省等地区陆续颁布了关于深基坑设计的地方规程， 北京国家行业标准亦颁布使用；同时上海、武汉、杭州等地已出版了 多册关于深基坑设计与施工方面的实录集。2003年武汉市开始统一使 用“天汉软件”为深基坑设计服务；2004年8月12日湖北省建设厅发 布了地方标准基坑工程技术规程 。
度；τu锚杆周围土体的抗剪强度
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土层锚杆基于局部变形的内力计算理论的假定如下： (1) 假定锚固体周围土体上某一点的剪力集度（单位长度
锚固体的剪力）与这点的位移成正比关系，即：q=-Ksw ，式 中q—剪力集度（N/m），q=2πrbτ，其中rb为锚固体半径 （m），τ为剪应力（Pa），Ks—综合切向刚度系数（N/m/m） w为锚固体上某点位移（m） 上述假定，实际上是用一系列独立作用的“切向弹簧”来描 述锚固体与周围土体之间的相互关系。 (2) 忽略土体对锚杆的压缩变形。 (3) 不考虑土体对锚杆顶端和底端作用。