喷水比校正燃水比原则： 喷水比校正燃水比原则：确定不同工况机组负 荷下的喷水比，当实际喷水比偏离给定值时，说明 荷下的喷水比，当实际喷水比偏离给定值时， 是由于燃水比例失调而使过热汽温过高或过低， 是由于燃水比例失调而使过热汽温过高或过低，因 此这时不能仅依靠调节减温水流量来控制汽温， 此这时不能仅依靠调节减温水流量来控制汽温，而 是要利用喷水比偏差来修改锅炉总给水流量， 是要利用喷水比偏差来修改锅炉总给水流量，也就 是进行燃水比校正，进而通过改变给水流量W来调 是进行燃水比校正，进而通过改变给水流量 来调 节汽温。 节汽温。
负荷>100MW
汽泵A转速指令nA ＋ － ＋ 汽泵B转速指令nB ∑6 积分作用 泵 总 转 速 指 令 PID3 ＋ n∑ 电泵C转速指令nC 泵公用转速指令n0 ＋ ＋ ∑7 汽泵A偏置bA T1 A 汽泵B偏置bB T2 A ＋ ∑8 电泵C偏置bC T3 A ＋ ＋ ∑9 ＋ ＋ 给水流量控制指令
给水流量控制指令
以焓增为基础的给水控制方案
锅炉负荷在35%~100%MCR范围内，没有 循环水流量和省煤器入口最小流量限制时， 省煤器入口给水流量（锅炉给水流量）给 定值SP3为
水吸收的热量 SP3 = 焓增＋焓增修正
储水箱饱和温度 负荷指令
低温过热器 入口焓值
省煤器 出口焓值
f1(t)
f2(t)
锅炉指令 BD
汽水分离器 出口温度
汽水分离器 压力
机组负荷 指令
减温水流量 总给水流量
f1(t) f2(t) 动态延 时 f1(x)
滤波
f3(x) ＋ 喷水比给定值 － ÷ 喷水比 f3(t) f4(x) 喷水比校正
汽水分离器 温度给定值
∑2
f2(x)
燃水比
0 A1 ＋ ＋ A － ＋ PV1 D 给水基本指令 ∑5 ＋ SP2 ＋ － PID2 PV2 PID1 ∑4 ＋ 指令校正 ∑1 SP1 ＋ T
1、最小流量控制系统
级过热
级过热
过热二级减温 水 过热
温过热 再热减温 水 凝 汽 汽 器 器 凝
过热一级减温水 一级过热
汽
锅 锅 炉 炉 启 动 动 系 系 统 统 扩 最 小 容 流 器 量 箱 水 集 启
水 分 离 器 水 冷 壁
截 止 阀 大溢流 调节阀
水 水
储 水 箱
溢流 调节阀
再
调节阀
减温水流量Wj 减温水流量 省煤器 水冷壁 汽水分离器 低温过热器 屏式过热器 末级过热器
给水流量 W
直流锅炉的喷水减温示意图
燃水比例失调而引起汽温的变化时，仅依靠调节减温水 燃水比例失调而引起汽温的变化时， 流量来控制汽温会使减温水流量大范围变化， 流量来控制汽温会使减温水流量大范围变化，一般最大喷水 流量为锅炉额定负荷下的给水流量10％左右， 流量为锅炉额定负荷下的给水流量 ％左右，会失去调节作 用而影响锅炉安全运行。 用而影响锅炉安全运行。 为了避免因燃水比失衡而导致减温水流量变化过大， 为了避免因燃水比失衡而导致减温水流量变化过大，超出 可调范围， 可调范围，因此可利用减温水流量与锅炉总给水流量的比值 喷水比）来对燃水比进行校正。 （喷水比）来对燃水比进行校正。
汽泵A转速指令nA汽泵B转Βιβλιοθήκη 指令nB电泵C转速指令nC
采用中间点温度的给水控制方案
第二杰 采用焓值信号的给水控制
当给水量或燃料量扰动时，焓值变化方向与其变化方向一致，所 以可采用焓值来反映燃水比变化。 采用分离器出口过热蒸汽的焓值信号， 采用分离器出口过热蒸汽的焓值信号，其原因 （1）能快速反应燃水比； ）能快速反应燃水比； （2）出口过热蒸汽为微过热蒸汽，微过热蒸汽焓值比分离器出口微过 ）出口过热蒸汽为微过热蒸汽， 热蒸汽温度在反应燃水比的灵敏度和线性度方面具有明显的优势。 热蒸汽温度在反应燃水比的灵敏度和线性度方面具有明显的优势。 机组负荷大范围变化时，工质压力将在超临界到亚临界的广泛范 围内变化。由水和蒸汽的热力特性可知，其焓值－压力－温度之间为 非线性关系，蒸汽的过热度越低，热值－压力－温度之间关系的非线 性度越强，特别是在亚临界压力下饱和区附近，这种非线性度更强。 在过热度低的区域，当增加或减少同等量给水量时，焓值变化的正负 向数值大体相等，但微过热汽温的正负向变化量则明显不等。如果微 过热汽温低到接近饱和区，则焓值/温度斜率大，说明给水量扰动可 引起焓值的显著变化，但温度变化却很小。
下限特性 f1(x) 安全裕量 ＋ ＋ ∑1 － ＋ △1 100% 汽动给水泵A运行 N T1 A N T2 △2 A ＋ ∑2 － f2(x)
下限特性 f3(x) 安全裕量 ＋ ＋ A ∑3 － ＋ △3 汽动给水泵B运行 N ＋
下限特性
＋
电动给水泵C运行
A
T3
＜
PID
给水旁路调节阀指令
给水泵出口压力控制
第四节 其它有关给水控制问题
给水控制系统时，一般会有： 给水控制系统时，一般会有：
（1）给水泵转速控制系统：根据要求，调节给水 ）给水泵转速控制系统：根据要求， 泵转速，改变给水流量； 泵转速，改变给水流量； （2）给水泵最小流量控制系统：低负荷时，通过 ）给水泵最小流量控制系统：低负荷时， 水泵再循环办法来维持水泵流量不低于设计要求 的最小流量值， 的最小流量值，以保证给水泵工作点不落在上限 特性曲线的外边； 特性曲线的外边； （3）流量增加闭锁回路或给水泵出口压力控制系 ） ），保证给水泵工作点不落在最低压力线下和 统），保证给水泵工作点不落在最低压力线下和 下限工作特性曲线之外。 下限工作特性曲线之外。
f3(t)
f4(x)
省煤器出口 焓值 Y
f6(t) N T1
省煤器入口 流量低
f7(t)
＋ ∑5
－
f1(x) 蒸汽流量 PV2 设计值
f2(x)
f3(x) 喷水流量 设计值
f4(t)
f5(t)
－ ＋ ∑1
＞ KJ/Kg －
∑4
测量焓增
给水流量 设计值(Kg/s)
Kg/s
＋ ∑2 设计焓增 热容量 K N Y T1 K MJ/Kg f5(x) 设计焓增
燃水比改变后， 燃水比改变后，汽水流程中各点工质焓值和温 度都随着改变， 度都随着改变，可选择锅炉受热面中间位置某点 蒸汽温度作为燃水比是否适当的反馈信号。 蒸汽温度作为燃水比是否适当的反馈信号。 中间点温度不仅变化趋势与过热汽温一致， 中间点温度不仅变化趋势与过热汽温一致，而 且滞后时间比过热汽温滞后时间要小得多。 且滞后时间比过热汽温滞后时间要小得多。中间 点温度过热度越小，滞后越小， 点温度过热度越小，滞后越小，也就是越靠近汽 水行程的入口，温度变化的惯性和滞后越小。 水行程的入口，温度变化的惯性和滞后越小。超 临界机组一般取汽水分离器出口蒸汽温度作为中 间点温度来反映燃水比。 间点温度来反映燃水比。
调节阀
热 水 调节阀 水
热
流
水流
小汽机转速
汽动给水泵 入口给水流量
汽动给水泵 入口给水温度 汽动给水泵入口 给水温度测点故障 T1
1.0 f2(x) 偏置 f1(x) A
∑
A
× PV PID N Y T2 A 0%
SP V≯ ≮≯
再循环阀关
再循环阀开
T3
A
100%
再循环阀开度指令
给水泵最小流量控制方案
直流锅炉给水控制系统
用燃料量控制汽温的迟延时间比用给 水流量控制汽温迟延时间大， 水流量控制汽温迟延时间大，因此超临界 机组通常采用调节给水流量来实现燃水比 控制的控制方案。 控制的控制方案。 为了稳定汽温， 为了稳定汽温，必须要有一个能快速 反映燃水比失衡信号。 反映燃水比失衡信号。
第一节 采用中间点温度的给水控制
3、循环流量与储水箱水位控制
储水箱水位 循环流量 调节阀开度（％） 100 f (x) 偏置 80 ∑ SP 40 PID 20 A 60 小溢流阀 大溢流阀
V≯
6500
7000
7500
8000
8500
储水箱水位/mm
循环调节阀调节指令
循环流量控制方案
溢流阀开度与水位关系
负荷指令
SP2
f1(x) f2(x)
蒸汽焓表
汽水分离器出口焓值 （KJ/Kg）
PID2
f3(x)
f4(x) kP1 Ti1 ∑1 焓增 焓增修正 ∑3 PV1 PID1 SP1
≮≯ 焓值修正 ∑2
过热器入口焓值 给定值（KJ/Kg）
水吸收热量 N ÷ Kg/s 省煤器 最小流量 ＞ A ＞ ＋ ∑4 K SP3 PID3 T/H PV3 省煤器入口给水流量 － D 循环水流量
∆Q = ∆ H ∆Q = W ∆h
△h工质焓增 ，W为给水流量 。
给水控制策略 :
∆Q W= ∆h
也就是根据省煤器出口到低温过热器入口这段工质所吸收 的热量（水吸收的热量）和省煤器出口到低温过热器入口 这段工质的焓增（焓增）来调节给水量。
锅炉指令
汽水分离器 出口温度
储水箱压力
一级减温器 前后温差 PV2
锅炉指令BD
一级减温器 前后温差
机组负荷 指令
调节级压力
分离器 出口温度
分离器 出口压力
f2(x)
SP1 PID1 f1(x) 分离器出口焓值给定值 焓值计算 ∑2 f1(t) SP2 分离器出口焓值 PID2 f3(x)
指令校正 ∑2 给水基本指令 SP3 锅炉总给水流量 PID3
给水流量控制指令
采用焓值信号的给水控制方案
第三节 采用焓增信号的给水控制
采用焓增信号的给水控制方案其原理是： 在稳定的直流工况下，根据热力学第一定 律，由省煤器出口到低温过热器入口这段 工质（水）所吸收的热量△Q为：
∆Q = ∆H + ωt