机转子，并且严格遵照工艺要求来安装新叶片，从而防止产生动静摩擦，结合机组结构特点以及机组的运行工况，对各部位之间的动静间隙进行优化与调整；对转子以及汽缸的膨胀规律进行深入分析，在启停机以及工况变化的时候必须对胀差进行调整与控制；在机组启停的时候，必须对上下缸的蒸汽参数的变化、温度差、监视段压力以及轴的振动严格加以控制。
在运行过程中应避免水冲击，停机之后禁止冷水、冷气进入汽缸；启动之前以及提速的时候，必须对转子晃度以及振动进行监视，严禁在超限时强行启动。
其次，强化对操作人员的岗位技能教育与培训工作，操作人员必须严格遵照运行规程球对汽轮机组的运行状况进行监视，定期对各瓦实施监测，及时发现并解决问题，特别是启机的时候必须把握好暖机时间。
4结语某热电厂最终解决了3号机组1W到4W所存在的振动过大的问题，并且在其后的很长时间运行过程中取得了十分显著的效果，振动值也完全符合标准要求。
然而，要想防止振动增大的状况再次出现，操作人员必须在工作过程中严格遵照运行规程，认真总结运行经验，认真进行监视，及时发现并解决问题。
同时，在大修以及安装过程中，检修人员必须认真对待每一个部件的安装与检修工作，杜绝由于检修质量存在问题，从而导致日后的运行过程中造成大的停机事故。
［参考文献］［１］冯明驰，曾建军，李宁．汽轮机设备运行技术问答［Ｍ］．北京：中国电力出版社，２００４［２］王家胜，邓彤天，冉景川．某３００ＭＷ汽轮机组振动原因诊断和处理［Ｊ］．热力透平，２００８（３）［３］郑宏权，鲍建国．汽轮机振动的故障特征分析及处理［Ｊ］．冶金动力，２００８（６）收稿日期：2012－09－04作者简介：张华芳（1982—），女，江苏张家港人，助理工程师，研究方向：热能动力。
1系统概况韩二公司二期（3、4号机组）2×600MW机组锅炉采用东方锅炉厂DG2070／17.5－II5型亚临界、前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、固态排渣、尾部双烟道、全钢悬吊π型结构自燃循环汽包锅炉。
三大风机均为轴流风机，一次风机采用上海鼓风机厂生产的轴流双动叶可调一次风机，送风机为豪顿华生产的ANN型动叶可调轴流风机，引风机采用成都电力机械厂生产的AN35e6（V13+4°）静叶可调轴流风机。
空预器为LAP13494／1900型三分仓容克式空气预热器。
一、二次风暖风器采用GNWCS－1.6／380－320（740）型鳍片管式暖风器。
2问题的提出韩二公司二期机组自投产以来，一直存在锅炉排烟温度偏高、暖风器阻力偏高的问题。
造成一次风、二次风温度达不到设计值；轴流一次风机、送风机高压头运行，多次发生失速，严重影响运行安全。
锅炉性能试验测试结果显示，在机组负荷600MW 工况下，设计排烟温度121℃（修正后），实测排烟温度142℃（修正后），高于设计值21℃左右。
一、二次风暖风器阻力设计值均为0.21kPa，但实际阻力一次风侧在600MW工况时已达到0.45kPa以上，二次风侧阻力达到0.75kPa以上，远大于设计值。
3原因分析及改进措施3.1排烟温度高的原因及对策原因分析：造成锅炉排烟温度高的主要原因有空预器积灰严重、空预器入口烟温高于设计值、空预器热端漏风偏大（或冷端漏风偏小）、空预器蓄热元件换热面积不足等。
3号锅炉性能试验测试结果显示，在额定工况下空预器烟气侧阻力（0.91kPa）、空预器漏风率（5.88%）、空预器入口烟温（368.9／367.1℃）等均正常，在设计范围内，从而排除了空预器积灰、空预器入口烟温高、空预器漏风偏离设计等原因。
结合空预器排烟温度高而一、二次热风温度均低于设计值的情况，同时对比一期锅炉（哈尔滨锅炉厂制造，HG－204517.3－PM6型）空预器各参数（表1），判断排烟温度高为空预器蓄热元件换热面积不足造成。
改进措施：针对锅炉排烟温度高的问题，利用空预器现有预留空间，在空预器已有的3层蓄热元件（高度800／800／300mm）上部新增布置1层高度为300mm的蓄热元件，增加换热面积。
3.2暖风器阻力大的原因及对策原因分析：实地检查暖风器结构及安装位置，发现该抽屉式鳍片管暖风器共由2层鳍片管组成，2层鳍片错列布置，管间横列节距均很小，布置密集。
安装位置刚好位于送风机（一次风机）出口风道进入预热器之前的“喉部”，在此位置一、二次风速较高、风道截面积很小造成暖风器阻力大。
改进措施：针对暖风器阻力大的问题，可采用暖风器移位或拉稀布置2种方案，但暖风器移位工作量较大，且需重新购锅炉排烟温度高及暖风器阻力大原因分析与治理段东平（大唐韩城第二发电有限责任公司，陕西渭南715400）摘要：针对东锅600MW机组锅炉存在的排烟温度偏高以及暖风器阻力偏大问题进行了深入分析，指出空预器及其附属设备暖风器设计上存在的问题，并通过针对性的实施改造，达到了降低锅炉排烟温度、减小暖风器阻力的目的，提高了锅炉运行的可靠性、经济性。
关键词：暖风器；空预器；技术改造；阻力；排烟温度表1一、二期锅炉空预器尺寸比较项目一期锅炉空预器二期锅炉空预器空预器直径／mm1531613494蓄热元件高度／mm24361900Shebeiguanli yu Gaizao◆设备管理与改造93机电信息2012年第36期总第354期置暖风器，代价较高。
考虑到由于锅炉排烟温度比设计值偏高太多，暖风器作用不是很大，最终决定将暖风器鳍片管部分割除封堵、拉稀，减小暖风器换热面积以降低阻力。
4改造效果分析在2011年1月份，利用机组停运时机，对3号锅炉A、B 空预器及暖风器进行了改造：分别增加了高度为300mm的蓄热元件，割除约1／3暖风器鳍片管。
改造后效果如下：4.1暖风器阻力变化分析在3号炉暖风器割除部分鳍片管后，以改造前580MW和改造后580MW工况为例进行暖风器阻力对比分析，情况如表2所示。
据表2分析得知：（1）机组580MW负荷工况，暖风器未改造前，A、B侧一次风暖风器阻力分别为0.42／0.46kPa，二次风侧暖风器阻力分别为0.75／0.75kPa。
改造后A、B侧一次风暖风器阻力分别为0.14／0kPa；二次风侧暖风器阻力分别为0.08／0.16kPa。
（2）结论：暖风器阻力满足设计值（≤0.21kPa）。
因此单从降低暖风器阻力方面来讲，部分拆除暖风器鳍片管是非常成功的。
4.2空预器阻力变化分析3号锅炉空预器增加蓄热元件后，阻力变化情况如表3所示。
从表3可见：空预器增加蓄热元件后，空预器的一、二次风侧、烟气侧阻力均有明显增加，已超过设计值。
4.3一、二次风系统总阻力变化分析一次风系统总阻力指从一次风机出口到空预器出口压降（包括一次风暖风器及空预器压降），二次风阻力指从送风机出口到空预器后热二次风压降（包括二次风暖风器及空预器压降）。
空预器及暖风器改造后，整个一、二次风系统的阻力变化情况如表4所示。
据表4分析得知：割除部分暖风器后造成的系统阻力减小与增加空预器蓄热元件后造成的阻力增加，二者叠加的结果是：（1）一次风系统总阻力在改造后略有增大，A侧增大0.14kPa，B侧增大0.09kPa。
（2）二次风系统阻力明显降低，A侧降低0.28kPa，B侧降低0.49kPa。
（3）一次风机、送风机、引风机电流均有明显下降，说明在锅炉总风量相差不大的情况下，风机电耗明显降低，按照每年风机运行4000h计算，每年节约用电286.32万kW·h。
结论：二次风系统阻力明显降低，送风机出口压力降低，不但消除了送风机失速隐患，而且降低了送风机单耗；对一次风机影响不大。
但三大风机电流均有明显下降，对节约厂用电意义显著。
4.4空预器热一二次风温度变化分析（1）空预器增加蓄热元件后，在空预器入口冷风温度低于改造前12.7℃的情况下，A侧一次风热风温度仍比改造前高了13℃，B侧一次风温提高了23.7℃。
（2）空预器增加蓄热元件后，二次风侧在入口冷风温度低于改造前12.9℃的情况下，A侧二次风温仍比改造前高了21.9℃，B侧二次风温提高了17.2℃。
结论：在机组负荷达到600MW时，若空预器入口风温能达到设计值25℃，则热一、二次风温基本能达到设计值（314／327℃）。
热一、二次风温提高后，对锅炉燃烧很有利。
重要的是，空预器换热效率大为提高，排烟损失大大降低，锅炉效率也提高了。
5结语通过3号锅炉空预器增加蓄热元件及割除拉稀部分暖风器换热管的改造，降低了3号炉风烟系统阻力，提高了风机安全运行的裕度；同时大大降低了排烟温度，提高了锅炉效率，降低了供电煤耗；另外提高了热一、二次风温，对改善锅炉燃烧状况起到了很大的作用。
应该说这是一次投资小（新增蓄热元件由空预器厂家免费提供）、收益大的成功改造。
收稿日期：2012－08－21作者简介：段东平（1975—），男，陕西白水人，工程师，从事火电厂运行管理工作。
表23号锅炉暖风器改造前后阻力比较项目改造前改造后负荷／MW578586A侧B侧A侧B侧暖风器一次风侧入口压力／kPa12.3412.2512.4112.31出口压力／kPa11.9211.7912.2712.31阻力／kPa0.420.460.140暖风器二次风侧入口压力／kPa 2.85 2.92 2.46 2.50出口压力／kPa 2.1 2.17 2.38 2.34阻力／kPa0.750.750.080.16表43号锅炉改造前后一、二次风系统阻力变化对比对比项目改造前改造后负荷／MW578586锅炉总风量／（t／h）2027.52068.3A侧B侧A侧B侧一次风侧一次风机出口／kPa12.3412.2512.4112.31空预器出口／kPa11.2511.2211.1811.19总阻力／kPa 1.09 1.03 1.23 1.12二次风侧送风机出口／kPa 2.92 2.85 2.46 2.5空预器出口／kPa 1.43 1.31 1.25 1.45总阻力／kPa 1.49 1.54 1.21 1.05一次风机电流／A105.1106.1100.5101.7送风机电流／A62.664.651.251.9引风机电流／A162.2159.9152.5154.1表33号锅炉空预器改造前后阻力比较对比项目改造前改造后负荷／MW578586A侧B侧A侧B侧空预器一次风侧入口压力／kPa11.9211.7912.2712.31出口压力／kPa11.2511.2211.1811.19阻力／kPa0.670.57 1.09 1.12空预器二次风侧入口压力／kPa 2.10 2.17 2.38 2.34出口压力／kPa 1.31 1.43 1.25 1.45阻力／kPa0.790.74 1.130.89空预器烟气侧阻力／kPa0.940.93 1.29 1.20设备管理与改造◆Shebeiguanli yu Gaizao94。