台阶式泄槽溢洪道的水力特性
和设计应用
艾克明
(湖南省水利水电勘测设计研究院 长沙 410007)
提 要
台阶式泄槽溢洪道的显著特点是沿溢流面的消能率大大提高,从而可免除或极大地缩短溢洪道末尾所需消能工的尺寸。台阶水道还可用于水处理工厂,促进空气中的气-水交换和有机质的挥发。参阅国内外资料的基础上,本文对台阶溢洪道的发展现状、流态和水力特性,以及台阶溢洪道的设计应用做了介绍。关键词 台阶式泄槽溢洪道 溢流水舌 分离流 掺气 消能本文于1998年7月21日收到。一、台阶式泄槽溢洪道的发展状况
台阶式泄槽溢洪道在塘坝和跌水上已有2500多年的应用历史。60年代末,有的国家开
始应用台阶溢洪道于中、小型水利工程。台阶有混凝土的,浆砌石的,也有石笼的。80年代,
随着碾压混凝土(RCC)的推广应用,由于台阶能结合坝体升程,施工方便,因此RCC台阶溢洪道得到了迅速发展。美国的上静水坝(UpperStill-waterDam)是世界上第一个采用
RCC台阶溢洪道的工程[1]。南非已建成投产的22座RCC坝中,有20座采用了RCC台阶
溢洪道,其中包括2座世界上最先修建的RCC重力拱坝[2]。
台阶溢洪道不但广泛应用于重力坝上,同时在低的过水土坝上也有应用。俄罗斯工程
师于70年代中期最先修建了用预制混凝土块砌筑的台阶式泄槽土坝溢洪道[3]。用RCC台
阶作为堤坝漫水时下游坡的保护措施,已成美国最广泛可以接受和应用的方法。现在美国有19个州的44座土坝用RCC保护,以增加坝体的调洪能力[4]。巴西的辛戈堆石面板坝,为
了在施工期漫水时保护坝体不受损坏,在下游坡的50m高度范围内修筑了RCC台阶[5]。
台阶溢洪道显著特点是沿坝坡逐级掺气、减速、消能。许多试验研究表明,台阶溢洪道
的消能率比常规光滑混凝土泄槽要高出40%～80%,因而使下游要求的消力池长度大大
减短。
除了泄洪消能以外,在国外的水处理工厂也用台阶式水道来增加水体的氧气含量,促进水体中有机质的挥发,改善水质。
90年代,我国也已开始研究并建成投产了RCC台阶溢洪道。例如福建省的水洞RCC
坝的台阶溢洪道于1994年建成,并于同年5月通过了一场100年一遇的大洪水,单宽流量达
90m3/s.m。泄洪期间台阶溢洪道的消能效果良好,消力池下游河道里的水流平稳。台阶溢1998年第4期水 力 发 电 学 报JOURNALOFHYDROELECTRICENGINEERING总第63期洪道仅只微小破坏[6]。湖南省的江垭RCC大坝,高128m。为了宣泄最大可能洪水(PMF),坝体中央预留缺
口,坝下游面上设高90cm的RCC台阶,作为非常泄洪措施。该工程将于年内建成投产[7]。
综上所述可以认为,台阶溢洪道已成为世界各国泄洪消能的通用方法之一。
二、水流流态
台阶式泄槽由一系列具有跌坎的明渠组成。总落差被分为若干小跌水。试验观察表明,通过台阶溢洪道的水流大体可以分为两种典型流态:跌流水舌(或溢流水舌)和分离流
(也有人称滑移流),见图1。
图1 泄槽上的流态(a)具有完全水跃的溢流水舌 (b)部分水跃的溢流水舌 (c)具有尾流-台阶干扰的分离流(缓坡<27°) (d)尾流-尾流干扰的分离流(=27°) (e)具有稳定旋转空间的分离流(>27°)
2.1 跌流水舌流态
皮拉斯等人(Peyras)描绘有两种跌流水舌[3]:对于小流量和水深浅时的完全水跃型跌流水舌(图1a)和部分发展的跌流水舌,也叫部分跌流水舌(图1b)。昌桑(ChansonH.)
认为,完全发展的水跃型跌流水舌出现于较小的流量,其临界值为[3]:
(dc/h)特=0.0916(h/L)-1.276(1)
式中 dc——临界水深;h和L分别为台阶的步高和步长。完全发展的水跃型跌流水舌流态出现于dc/h<(dc/h)特的时候。式(1)是在0.2<≤h/L≤6的条件下建立的。
2.2 分离流流态随着流量或坡度的加大,可能由跌流水舌过渡到分离流流态。分离水流的形成取决于87艾克明:台阶式泄槽溢洪道的水力特性和设计应用流量、台阶的步高与步长。文献[3]提出分离流的临界值为:(dc)始/h=1.057-0.46h/L(2)
即当dc/h>(dc)始/h时出现分离流流态。
当为分离流流态时,水流通过台阶面为一种稳定流,它飘越台阶,并被陷落在台阶上
的旋转水体所衬垫。台阶的外轮廓形成一个假底,水流在假底上通过。在假底下面形成稳
定的涡流,如图1e所示。图1c和1d为跌流水舌流态向分离流流态过渡的流态。台阶上稳定的旋转水流约发生在台阶的高长比大于0.4的时候(此时台阶的坡角=26.6°)。所以一
般认为>27°时出现分离水流。分离流的流态特征是具有很大的摩阻损失和很强的掺气
过程。当为高坝时,它具有比跌流水舌流态更大的消能作用。
过渡流态通常不稳定,有时伴随着振动。因此,工程设计时应调整参数,尽量避免建筑物在过渡流态下经常运行。
三、掺 气
台阶式泄槽上的水流具有高紊动和大量掺气的特点。由于紊动和掺气的结果,使得水
体的能量大量消杀,同时使水体重新氧化,分解气体,促进有机质的挥发,消除或减少异味
异臭,改善水质。当然,坝下游水体过分含氮,也会引起某些鱼类的死亡,也应加以注意。3.1 跌流水舌的掺气
图2 台阶溢洪道掺气(a)溢流水舌 (b)人工分离流如图2a所示,在跌流水舌的流态中,每个台
阶上的气-水交换是在跌落点和下游水跃处形成的。文献[3]认为,每一个单一台阶的掺气率可表
示为:
Ei=E水舌+E水跃(1-E水舌)(3)
式中 E水舌——入射水舌的掺气率;
E水跃——水跃的掺气率,它由下式确定:
E水跃=CDS-CUSCS-CUS 式中 CUS——上游(溶解的)含气率;
CDS——下游含气率;
Cs——水中饱和的气体浓度。
对于一系列台阶N,整个梯级的掺气率可用
每个台阶的掺气率表示:
E=1-Ni=1 (1-Ei)(4)
Ei由式(3)计算。对于具有同等特征的N个
台阶泄槽的掺气率,可写成:
E=1-(1-Ei)N(5)
3.2 分离流流态的掺气88水 力 发 电 学 报如图2b所示,过堰水流开始为透明体,为未掺气水流。待堰体上的水流边界层发展到水面,出现初始掺气点。由此以下,水流的表面掺气,呈白色,为白水。从初始掺气断面开
始,水舌内部逐渐掺气,经过若干距离以后,全断面稳定掺气,形成均匀掺气水流。
昌桑曾对无闸控制的溢洪道进行了计算,设盐度为零,渠坡为常数(15°～60°之间),渠长为20～250m,摩阻系数为1.0,dc/h为0.8～2.1,温度为7°～30℃。他发现自由表面的
掺气率与初始含气量无关,而且掺气率(对于氧与氮)可用下式校正[3]:
E=[1-qw/(qw)c]A(6)
式中 qw——边界层达到自由表面并且掺气尚未出现时的单宽流量。指数A——为
含气量、温度和渠坡的函数。在计算范围内,指数A为3～9,但是在A与水流特性之间未曾获得简单的关系。特征流量(qw)c可从式(7)求得[3]:
(qw)c=0.1277(L溢)1.403(sin)0.388(hcos)0.0975(7)
式中 L溢——为溢洪道的总长度;为溢洪道的坡角。
自由表面掺气计算表明,随着流量的加大,掺气也增加。而且自由表面掺气所形成的
掺气效率随渠坡15°至45°增加。而当渠坡为45°至60°时,差不多是一个常数。台阶溢洪道的气-水交换是一个很复杂的问题。尽管文献[3]通过试验观测推荐了以
上一些经验估算公式,但他本人也认为:“精确的预测方法在一些年里还难于得到。”
四、消 能
1982年美国垦务局为上静水坝(坝高88m)的台阶溢洪道(堰高61m)首次进行了模型
试验。成果表明,它的消能率超过光滑坝面约75%。由于坝面消能的结果,使溢洪道末尾要求的消力池长度只有同等坝高的50%[8]。
1985年苏连森(R.M.Sorensen)对新蒙克斯维里坝(NewMonksvilleDam),坝高
36.6m的模型试验成果进行了分析,表明台阶溢洪道出口流速为9.2m/s,而光滑溢洪道的出口流速为22.2m/s,说明台阶溢洪道的消能率已达84%[8]。
1993年克里斯托道洛夫(Christodoulov,G.C.)从具有中等高度的台阶溢洪道试验中发现,其消能率比建立在高坝溢洪道均匀流基础上的早期成果要小。消能损失首先与
dc/h的比例有关,同时与台阶数有关。当dc/h接近于1时,即接近分离流界限时,台阶表面
的消能是很有效的。dc/h值很大时,台阶数N的影响就明显了。在某一个dc/h时,其消能
损失随N增多而增大。利用模型试验成果和苏连森的测验成果,克氏提出了一个消能损失与dc/h之间的通用关系和一条以dc/Nh为参数,对于常用值L/h达0.7和dc/h=1～4
表示相对消能损失H/H的经验关系,见图3[8]。
1994年我国成都科技大学汝树勋等人通过模型试验也取得了与上静水坝试验相近似
的成果。当台阶高度一定时,消能率随q增大而减小;在q一定时,消能率随h增大而增大。在试验范围内,台阶溢洪道可以消除光滑溢流坝坝趾处动能的44%～84%[9]。
1996年查里斯(Charles,E.R,)等人对落差为17.07m,坡度为12.5修建在土坝(坡度为13)上的台阶溢洪道-沙那都溪10级(SaladoCreekSite10)做了试验。台阶尺寸为高0.61m,长1.52m。当最大流量为14.5m3/s时,台阶的消能率为48%,对于光滑泄槽则为89艾克明:台阶式泄槽溢洪道的水力特性和设计应用20%;当Q=5.81m3/s时,台阶的消能率为71%,而光滑泄槽为25%。这些成果一并绘于图3上,由图可见,查氏与克氏成果有良好的一致性[8]。
图3 现有成果与克里斯托道洛夫成果比较(a)H/H～dc/h (b)H/H～dc/Nh根据以上分析,图3b上克氏曲线表示的相对
能量损失可以用来初估大多数台阶溢洪道的能量损失。图3的适用范围是:坡度,即台阶的高长比0.4
～1.43,dc/h≤4.5和dc/Nh≤0.5。
五、台阶溢洪道的设计
台阶溢洪道具有较高的消能率,能减短所需消
能工的尺寸,在工程的泄洪消能设计中很有条件与其他消能工形式进行技术经济比较。
当泄槽较长,能达到均匀掺气水流条件时,分
离流态能获得最大的消能效益。反之,对于短的台
阶泄槽,同时流量也很小时,跌流水舌流态能获得比分离流态更大的消能效益。因此,在确定采用台
阶式泄槽溢洪道以后,应根据具体情况,如工程的
目的,地形地质条件,下泄单宽流量的大小,泄槽的
长度,坡度以及初拟的台阶尺寸等,利用式(1)和式(2)确定选用的流态。鉴于跌流水舌与分离流二者
之间的过渡流态不稳,有可能导致不良的水力特性
的发生,因此应尽量回避。5.1 混凝土台阶溢洪道和砌石台阶溢洪道。
台阶溢洪道的控制堰曾采用过不同堰型。当泄槽坡度较陡,如为重力坝的下游坡,一
般采用曲线型控制堰。当泄槽坡度较缓,则也可以采用曲线型驼峰堰、宽顶堰或折线型梯
形堰。对于分离流,如果泄槽的坡度陡,台阶过高,则在初始一些台阶上,模型上曾观测到了
水流的折射现象。因此一些研究人员建议在临近堰顶处,例如曲线堰的下游设立一些较矮
的台阶。如上静水坝的标准等高台阶高61cm,而在临近堰顶的一些台阶高约30cm[1]。中非的蒙巴力坝(M'BaliDam)坝高33m,标准台阶高80cm,而在克里格曲线段上台阶为变高
值,上部每级变高8.5cm,下部每级变高17cm(分别相当设计水头Hd的0.025倍和0.05
倍),直到与标准台阶高等高为止[10]。澳大利亚的忠诚路坝(LoyaltyRoaddam)坝高30m,
采用台阶高1.2m,而从40.74m至35.04m,一段高程的曲线上采用了变高的台阶[2]。西班
牙的Puebledecazalla坝台阶溢洪道,坝高71m,溢流堰的堰体部位也采用变高台阶[6]。当台阶溢洪道的坡度较缓时,也要注意从堰顶到最先几个台阶的水流要保持光滑和
平稳地过渡。例如Salado溢洪道的台阶高0.61m,水平长1.52m,其坡度为12.5。在最初的第一和第二台阶高为0.30m,水平长仍为1.52m。模型上通过最大流量时观察到了良好的过渡水流[8]。90水 力 发 电 学 报