再入大气环境下材料性能的实验模拟方法研究学习报告

SY1616666XX 这篇学习报告的资料来源西北工业大学2006届材料学院毕业生赵东林同学。我对他的题目为《再入大气环境下材料性能的实验模拟方法研究》的硕士毕业论文进行了学习和思考，得到了一些自己的理解与认识。 碳/碳化硅陶瓷基复合材料（C/SIC）是一种新型放热结构一体化材料，具有优异的耐高温性能、抗氧化性能、摩擦性能以及低密度等 特点，是第二代空天飞行器防热结构一体化的关键材料。根据跨大气层飞行器再入大气层的气动加热环境和C/SIC复合材料构件的应用特点，要求C/SIC陶瓷基复合材料应具有优异的应力氧化烧蚀性能，以满足防热结构一体化构件重复使用的要求；优异的高温连接性能，以满足制造大型复杂防热结构一体化构件的需要；优异的高温高载低速摩擦磨损性能，以满足方向舵、襟翼等活动防热结构一体化构件的使用要求。 作者根据材料再入环境的应力氧化烧蚀、高温连接以及高温高载低速摩擦磨损性能模拟的要求。研制了用于材料环境性能研究的再入大气环境实验模拟设备。该设备由常压亚音速燃气流风洞、材料力学试验机与伺服传动装置等部分组成。主要研究内容与结果如下： 1、设计并制造常压亚音速燃气流风洞，实现了再入大气热物理化学环境的模拟。该风洞加热效率高，几分钟内就可加热到最高温度1800℃；燃气成分与大气成分相近，可长时间（约30min）持续运行。 2、设计并制造伺服传动装置，实现了方向舵、襟翼等活动控制构件铰链链接的机械传动模拟。该装置能够对高温高载条件下的试验件进行转速控制（0~180r/min）和转矩控制（0~50Nm）。 3、设计并制造应力氧化烧蚀、高温链接以及高温高载低速摩擦磨损性能试验模拟的试验件和夹具。 4、进行了C/SIC材料的应力氧化烧蚀、高温链接以及高温高载低速摩擦磨损性能试验模拟验证，结果表明材料再入大气环境性能试验模拟设备达到了设计要求。

1、环境模拟因素 空天飞行器在此以美国的太空返回舱X-38为例进行说明。X-38从120km高空以第一宇宙速度（7.8km/s）开始再入大气，气动加热使热流密度缓慢上升，但此时周围大气稀薄，实际的加热量并不大。当飞行高度低于100km后，大气密度和压力增加，大气阻力越来越明显，这是气动加热的主要阶段。此时空天飞行器利用空气动力来控制升力的大小与方向，从而控制再入阶段的飞行速度，当飞行速度将为10马赫式，气动加热最为严重，热流密度在约600s时达到最大值约0.7MW/m2。随着飞行速度的进一步降低，气动加热作用减弱，热流密度下降，整个再入大气过程持续约2250s。气动加热会使其表面达到极高温度，机头处温度约为1800℃，机翼和尾翼前缘温度约为1460℃，襟翼迎风面整体温度可达1650℃，在两个襟翼间隙处，由于不存在辐射，局部温度可达1830℃，同时，还要经受颤振、起落架摆振等作用。 防热结构一体化材料的环境性能研究方法主要有再入大气环境性能的试验模拟和飞行试验两种。飞行试验过程非常复杂，成本高昂，准备周期长，只适用于少数构建的演示验证试验，对于需要频繁实验的基础环境性能研究显然是不适用的。材料的再入大气环境性能的试验模拟相对周期短、成本低、实验过程可控性强，可根据再入环境参数，实现对再入环境的等效模拟，是研究材料再入环境性能最有效的方法。目前的再入环境性能实验模拟设备如：等离子电弧风洞、辐射加热器和燃气风洞等。 要确定材料再入大气环境性能的实验模拟方法，就必须先确定要实现的环境模拟因素。根据材料再入环境下的应力氧化烧蚀，连接构件的高温连接性能以及高温高载低速摩擦磨损性能的研究要求。本文的模拟因素可以分为再入大气热物理化学环境和应力环境两类。再入大气热物理化学环境的因素参数主要有温度、大气成分、气流速度等，应力环境因素参数主要有气动载荷和转动载荷。

2、实验模拟方法 2.1、应力氧化烧蚀和高温连接性能的试验模拟 只要实现了再入大气热物理化学环境与气动载荷的耦合，就可以对材料的应力氧化烧蚀和高温连接环境性能进行研究。 本文基于上述要求设计了一种常压亚音速燃气流风洞来模拟再入大气的热物理化学环境。该燃气流风洞选用高燃烧值的甲烷作为燃烧剂，保证了高加热效率和高试验温度；用氧/氮混合气为氧化剂，使燃气成分接近空气成分；设计了冷却效率高的小型燃气发生器，使风洞的运行时间可达30分钟（接近空天飞行器的再入大气时间）。该燃气流风洞除了气流速度外基本实现了对再入大气热物理化学环境的全因素模拟。虽然风洞燃气速度与高马赫的真实气流速度相差较大，但气流速度对材料的影响可以等效到温度和载荷因素中去。因此，采用常压亚音速燃气流风洞与材料力学试验机耦合的方案可以满足对材料应力氧化烧蚀和高温连接性能的研究。

2.2、高温高载低速摩擦磨损性能的试验模拟 与应力氧化烧蚀和高温连接性能相比，材料再入大气时的高温高载低速摩擦磨损性能的试验模拟更为复杂。它不但包括了与应力氧化烧蚀、高温连接相同的再入大气热物理化学环境和气动载荷，还包括转动载荷的作用。因此，在应力氧化烧蚀和高温连接实验模拟方案的基础上，增加机械转动装置，通过再入大气热物理化学环境、气动载荷和转动载荷的耦合，实现对再入大气环境的高温高载低速摩擦磨损性能的试验模拟。 3、材料再入大气环境性能实验模拟设备的组成及工作原理

图1和图2分别为本文再入大气环境性能实验模拟设备的示意图和实物图，其主要组成部分由常压亚音速燃气流风洞、材料力学试验机和伺服传动装置（分别为图1中的2、3、4）。该设备由常压亚音速燃气流风洞产生高温富氧燃气，使试验件承受与再入大气相近的物理化学环境，再通过材料力学试验机对试验件施加与气动载荷等效的机械载荷，可以研究再入大气模拟环境下材料的应力氧化烧蚀和高温连接性能。通过伺服传动装置带动试验件在再入大气等效模拟环境下转动，可以对材料再入大气过程中的高温高载低速摩擦磨损性能进行研究。 图1 材料再入大气环境性能实验模拟设备示意图 1-冷却水系统；2-常压亚音速燃气流风洞；3材料力学试验机；4-伺服传动装置；5-气源；6-气体控制系统 图2 材料再入大气环境性能实验模拟设备实物图

4、材料再入大气环境性能实验模拟设备的实验验证

4.1、材料再入大气环境的应力氧化烧蚀性能模拟实 （1）实验过程 应力氧化烧蚀实验选取以一下三个环境:温度1300℃，含氧量20%的燃气环境；温度1500℃，含氧量20%的燃气环境；温度1800℃，含氧量20%的燃气环境。应力条件为垂直载荷，加载速率0.5mm/s。 把哑铃型C/SIC试验件安装在常压亚音速燃气流风洞实验段，启动常压音速燃气流风洞。当实验段产生的高温燃气流稳定后，启动材料力学试验机对C/SIC试验件施加垂直载荷，直至试验件断裂，实验结束。图3为C/SIC试验件的应力氧化烧蚀实验过程。其中(a)是温度1300℃，含氧量20%的燃气环境下的应力氧化烧蚀实验；(b)是温度1500℃，含氧量20%的燃气环境下的应力氧化烧蚀实验；(c)是温度1800℃，含氧量20%的燃气环境下的应力氧化烧蚀实验。

图3 C/SIC试验件的应力氧化烧蚀试验 （2）试验结果

温度1300℃，含氧量20%的燃气环境下对两个C/SIC试验件进行了实验，拉伸强度分别达到245MPa和230MPa。图4为两个试验件的应力-位移曲线。 温度1500℃，含氧量20%的燃气环境下对两个C/SIC试验件进行了实验，拉伸强度分别达到270MPa和232MPao图5为两个试验件的应力-位移曲线。 温度18000℃，含氧量20%的燃气环境下对两个C/SIC试验件进行了实验，拉伸强度分别达到255MPa和239MPa。图6为两个试验件的应力-位移曲线。 图7为室温下C/SIC应力氧化烧蚀试验件的应力一位移曲线，其拉伸强度为235MPa。 与室温强度相比，在含氧量20%温度分别为1300, 1500, 1800条件下，材料的强度没有下降，说明C/SIC试验件为正常破坏。

图4 温度1300℃，含氧量20%时的应力-位移曲线 图5 温度1500℃，含氧量20%时的应力-位移曲线 图6 温度1800℃，含氧量20%时的应力-位移曲线 图7 室温下C/SIC试验件的应力-位移曲线 4.2、材料再入大气环境的高温连接性能模拟实验

（1）实验过程 把H型C/SIC连接试验件安装在实验段(图8 )，启动常压亚音速燃气流风洞，当高温燃气稳定后，启动材料力学试验机进行加载，加载速率0.2mm/s，直至材料的连接强度不再上升。图9为温度1500℃、含氧量20%环境下的高温连接实验。 图8 C/SIC试验件的安装图 图9 高温连接性能实验 （2）实验结果

在温度1500℃和含氧量20%的高温氧化燃气中，C/SIC复合材料连接试验的连接强度可达224MPa。图10为实验的应力-位移曲线。

图10 C/SIC连接实验的应力-位移曲线 4.3、材料高载低速摩擦磨损性能模拟实验 （1）实验过程 在室温条件下把C/SIC摩擦磨损试验件安装在实验段(如图11所示)，启动伺服传动装置，转速为32转/分，带动C/SIC轴销转动，当转动平稳时，启动材料力学试验机加载，加载速率为10N/s ,记录实验过程的载荷、转速和转矩。

图11 室温摩擦磨损实验 （2）实验结果

图4-13为两个C/SIC摩擦磨损试验件的扭矩-载荷曲线，可以看出扭矩与载荷基本上呈线性关系，符合摩擦力随径向载荷线性增加的趋势。试验件A在载荷达到5800N，C/SIC轴销发生“抱死”，此时转矩值约为50Nm。试验件B在载荷达到5000N，C/SIC轴销发生“抱死”，此时转矩值约为45Nm；