板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》 GB 50009-20125、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称B2，标高 9.00m 新浇混凝土板板厚 (mm) 150模板支架纵向长度 L a (m) 40 模板支架横向长度 L b (m)30模板支架高度 H(m)6二、荷载设计面板0.1面板及小梁0.3模板及其支架自重标准值2G1k (kN/m )楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G 2k (kN/m3)24钢筋自重标准值 G 3k (kN/m 3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q 1k (kN/m 2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值 Q 2k (kN/m2) 0.25其他附加水平荷载标准值Q3k (kN/m)0.55 Q 3k 作用位置距离支架底的距离 h 1(m) 4风荷载标准值 ω 2)基本风压0.30.3 ×1×0.8=0.24k (kN/m三、模板体系设计主梁布置方向立杆横向间距 l b(mm)顶层水平杆步距hˊ(mm)小梁间距 l(mm)主梁最大悬挑长度L2(mm)ω0(kN/m2)风荷载高度变化系1数μz风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6平行立杆纵向方向立杆纵向间距 l a(mm)900 900水平杆步距 h(mm)1500 1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中150心线的距离 a(mm)400小梁最大悬挑长度 L1(mm)100 150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板厚度 t(mm)20抗弯强度设计值216.8329350 f(N/mm )弹性模量 E(N/mm )计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝ 1000×202 /6＝66667mm4 I=bt3/12＝1000×203/12＝ 666667mm3承载能力极限状态q =γb(G1k +(G+G)h )+ γbQ1k=1.2 ×1×(0.1+(24+1.1) 0.15)+1×.4 1×3=8.838kN/m1G2k3k0Qq=γb(G+(G+G3k )h)=1.2 ×1×(0.1+(24+1.1) 0.15)=4×.638kN/m1静G1k2k0正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+ γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)0.15)+1× ×1×3=6.865kN/m1、强度验算M max=0.125q1l 2=0.125 ×8.838 ×0.42=0.177kN ·mσ×6322=M≤ [f]=16.83N/mmmax满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=56×.865 ×4004/(384 ×9350×666667)=0.367mmνmax=0.367 mm≤min{400/150，10}=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型Ф48×3.54426.6673)106.667截面惯性矩 I(cm )截面抵抗矩 W(cm抗弯强度设计值212.872)8415 f(N/mm )弹性模量 E(N/mm计算方式二等跨梁承载能力极限状态q =γl(G1k +(G2k+G)h)+ γlQ1k=1.2 ×0.4 ×(0.3+(24+1.1) 0.15)+1×.4 0×.4 ×3=3.631kN/m1 G3k0Q正常使用极限状态q=γG l(G 1k+(G2k+G3k)h0)+ γQ lQ1k=1×0.4 ×(0.3+(24+1.1)0.15)+1× ×0.4 ×3=2.826kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为 100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.358 ×106 /106667=3.356N/mm2≤ [f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V ＝ 2.012kNmax××22τ＝3V≤ [ τ ]=1.386N/mm max max0满足要求！3、挠度验算νmax=0.269mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.618kNR2=4.023kNR3=1.618kN正常使用极限状态R1ˊ =1.262kNR2ˊ =3.137kNR3ˊ =1.262kN六、主梁验算主梁材质及类型矩形钢管截面类型截面惯性矩 I(cm 4)37.13截面抵抗矩 W(cm3)抗弯强度设计值2205弹性模量 E(N/mm2 f(N/mm ))计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN正常使用极限状态Rˊ =max[R1ˊ ,R2ˊ ,R3ˊ ]/2=max[1.262,3.137,1.262]/2=1.5685kN □80×40×2 9.28 206000计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.426 ×106 /9280=45.905N/mm2≤ [f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝ 3.162kNmax max/(8I z022×1000×[402τ＝Vδ )[bh -(b-δ )h]=3.162×80 -(40-2 ×2) ×(80-2 ×2)2/(822×371300×2×2)=12.791N/mm ≤ [ τ ]=125N/mm满足要求！3、挠度验算νmax =0.229mm ≤ [ ν ]=min[l b /150， 10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！七、立柱验算钢管类型 (mm)A-LG-1500回转半径 i(mm) 20.1（ Φ60X3.2X1500 ）抗压强度设计值 [f](N/mm2 200 2571 ) 立柱截面面积 (mm ) 立柱截面抵抗矩 (cm 3) 7700 支架立杆计算长度修正系数 η1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l 01=h ˊ +2ka=1000+2× 0.7 × 150=1210mml 02=η h=1.2 × 1500=1800mm取两值中的大值 l 0=1800mmλ =l 0/i=1800/20.1=89.552 ≤ [ λ ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1210/20.1=60.199查表得， φ =0.777N 1=[ γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ γQ Q 1k ]l a l b =[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3]××0.9 ×0.9=7.548kN11 3 2 2×10 /(0.777 571)=17× .013N/mm ≤ [ σ ]=200N/m f=N /( φA) ＝7.548满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/20.1=89.552查表得，φ =0.558N2=[ γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ γQ Q1k]l a l b=[1.2 ×(1.05+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3]××0.9 ×0.9=8.082kN322f=N 2/( φ2A) ＝8.082 ×10 /(0.558 571)=25×.366N/mm≤ [ σ ]=200N/mm满足要求！考虑风荷载M w =ψc×γQωk l a h2 /10=0.9 1×.4 ×0.24 ×0.9 ×1.52/10=0.061kN m·顶部立杆段：N1w=[ γG(G1k +(G2k+G3k)h0)+ ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b =[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+0.9 1×.4 ×3] ×0.9 ×0.9+0.9×1.4 ×0.061/0.9=7.2 93kNf=N 1w1w3.061 10×622 /( φA)+M/W=7.293 ×10 /(0.777 571)+0×/7700=24.36N/mm≤ [ σ ]=200N/mm 满足要求！非顶部立杆段：N2w=[ γG(G1k +(G2k+G3k)h0)+ ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b =[1.2 ×(1.05+(24+1.1) 0.×15)+0.9 1×.4 ×3] ×0.9 ×0.9+0.9 1×.4 ×0.061/0.9=7. 827kNf=N 2w/(2w/W=7.8273571)+0×.061 10×62φA)+M×10 /(0.558/7700=32.488N/mm ≤ [ σ ]=200N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =7.548kN ≤ [N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ( ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9 ×1.4 ×(0.24 ×40×6×6+0.55×40×4)=546.336kN.m M R=γG G1k L a L b2/2=1.35 ×1.05 ×40×302/2=25515kN.mM T=546.336kN.m ≤M R=25515kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q 3k L a h1)=0.9 ×1.4 ×(0.25 ×40×6+0.55 ×40×4)=186.48kN.m M R=γG[G1k+(G2k+G3k )h0]L a L b2/2=1.35 [1×.05+(24+1.1) 0.×15] ×40×302/2=117004.5kN.m M T=186.48kN.m ≤M R=117004.5kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值 f g(kPa)100地基承载力调整系数 k c0.4垫板底面积 A(m 2)0.25立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=8.082/(0.4× 0.25)=80.82kPa ak=100kPa≤f 满足要求！。